Capacidad hidráulica del interceptor de aguas lluvias con el software SWMM

Evaluar la capacidad hidráulica del interceptor paralelo al Río Pore mediante modelación hidráulica con el software SWMM 5vE.

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Universidad de los Andes 

Facultad De Ingeniería 

Departamento de Ingeniería Civil y Ambiental 

 
 
 

 

 

TESIS DE ESPECIALIZACIÓN 

INGENIERÍA DE SISTEMAS HÍDRICOS URBANOS 

 

 

EVALUACIÓN DE LA CAPACIDAD HIDRÁULICA DEL INTERCEPTOR 

DE AGUAS LLUVIAS PARALELO AL RÍO  PORE, MEDIANTE 

MODELACIÓN HIDRÁULICA CON EL SOFTWARE SWMM, 

MUNICIPIO DE PORE, DEPARTAMENTO DE CASANARE. 

 
 

Preparado por: 

Ing. Boris Andrés Roa Pineda 

 

 

 

Asesor: 

Ing. Juan Saldarriaga 

 

 

Informe Final Tesis 

 

 

Bogotá, Enero 30 de 2012 

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Universidad de los Andes 

Departamento de Ingeniería Civil y Ambiental 

Centro de Investigaciones en Acueductos y Alcantarillados - CIACUA 

Evaluación de la capacidad hidráulica del interceptor de aguas lluvias paralelo al 
río  Pore,  mediante  modelación  hidráulica  con  el  software  SWMM,  municipio  de 
Pore, departamento de Casanare.

 

 

 

II 

Boris Andrés Roa Pineda 

TABLA DE CONTENIDO

 

INTRODUCCIÓN ....................................................................................................................................................... 1

 

1

 

ANTECEDENTES Y OBJETIVOS .................................................................................................................. 2

 

1.1

 

ANTECEDENTES .......................................................................................................................................... 2

 

1.2

 

OBJETIVOS .................................................................................................................................................... 3

 

1.2.1

 

Objetivos Generales ............................................................................................................................... 3

 

1.2.2

 

Objetivos Específicos ............................................................................................................................. 3

 

2

 

ESTADO DEL ARTE ........................................................................................................................................ 4

 

2.1

 

CARACTERÍSTICAS

 

DEL

 

SOFTWARE

 

SWMM ........................................................................................ 4

 

2.1.1

 

Aplicabilidad del SWMM: ...................................................................................................................... 4

 

2.1.2

 

Modelo hidráulico del SWMM ............................................................................................................... 4

 

2.2

 

GENERALIDADES

 

DEL

 

MUNICIPIO

 

ESTUDIO

 

DE

 

CASO....................................................................... 5

 

2.2.1

 

Sistema de alcantarillado de aguas lluvias existente ............................................................................. 6

 

3

 

METODOLOGÍA............................................................................................................................................... 9

 

3.1

 

RECOLECCIÓN

 

Y

 

ANÁLISIS

 

DE

 

LA

 

INFORMACIÓN

 

EXISTENTE ........................................................ 9

 

3.1.1

 

Características del interceptor de aguas lluvias .................................................................................... 9

 

3.1.2

 

Características de los colectores que descargan al interceptor .......................................................... 10

 

3.2

 

PREPARACIÓN

 

DEL

 

MODELO ................................................................................................................. 13

 

4

 

DATOS Y ANÁLISIS DE DATOS ................................................................................................................. 16

 

5

 

CONCLUSIONES ............................................................................................................................................ 21

 

6

 

RECOMENDACIONES .................................................................................................................................. 22

 

7

 

BIBLIOGRAFÍA .............................................................................................................................................. 23

 

8

 

ANEXOS ........................................................................................................................................................... 24

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

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Centro de Investigaciones en Acueductos y Alcantarillados - CIACUA 

Evaluación de la capacidad hidráulica del interceptor de aguas lluvias paralelo al 
río  Pore,  mediante  modelación  hidráulica  con  el  software  SWMM,  municipio  de 
Pore, departamento de Casanare.

 

 

 

III 

Boris Andrés Roa Pineda 

ÍNDICE DE FIGURAS 

F

IGURA 

1.

 

T

RAZADO DE LA RED DE AGUAS LLUVIAS EN EL 

M

UNICIPIO DE 

P

ORE

. .............................. 6 

 

F

IGURA 

2.

 

I

NSTALACIÓN DOBLE SECCIÓN

:

 

T

UBERÍA DE 

48

 

(

IZQUIERDA

)

 Y 

60

 

(

DERECHA

)

 PULGADAS

,

 

C

OLECTOR 

F. ............................................................................................................................. 6 

 

F

IGURA 

3.

 

T

RAZADO DEL INTERCEPTOR DE AGUAS LLUVIAS EN EL 

M

UNICIPIO DE 

P

ORE

. .................. 7 

 

F

IGURA 

4.

 

D

E IZQUIERDA A DERECHA DETALLE DE LA ALCANTARILLA SOBRE LA VÍA MARGINAL DE 

LA SELVA Y POTREROS INUNDADOS

.

 

I

MAGEN TOMADA EL 

25

 DE AGOSTO DE 

2010. ................. 11 

 

F

IGURA 

5.

 

D

ETALLE DE LA CAJA DE PASO EN EL TRAMO 

B10-40

 DEL COLECTOR 

B. ........................ 11 

 

F

IGURA 

6.

 

D

E IZQUIERDA A DERECHA NODO DE INTERCONEXIÓN 

(

POZO 

24A)

 ENTRE EL 

INTERCEPTOR DE AGUAS LLUVIAS Y EL COLECTOR  

F,

 EN AMBOS CASOS SE TIENEN DOBLE 

SECCIÓN DE TUBERÍA DE 

60

 PULGADAS

. .................................................................................. 12 

 

F

IGURA 

7.

 

D

E IZQUIERDA A DERECHA TUBERÍA DE 

PVC

 

N

OVALOC DE 

30

 PULGADAS DEL TRAMO 

D12-45;

 INSPECCIÓN INTERNA DEL POZO 

D12. ........................................................................ 12 

 

F

IGURA 

8.

 

D

E IZQUIERDA A DERECHA INSPECCIÓN INTERNA DEL POZO 

E13

 Y VERIFICACIÓN DE 

DIÁMETROS INTERNOS

,

 DETALLE INTERNO DE LA TUBERÍA DE 

36

 PULGADAS DEL TRAMO 

E13-

46. ........................................................................................................................................... 13 

 

F

IGURA 

9.

 

D

E IZQUIERDA A DERECHA INSPECCIÓN INTERNA DEL POZO 

40

 Y VERIFICACIÓN DE 

DIÁMETROS INTERNOS

,

 DETALLE INTERNO DE LA TUBERÍA 

PEAD

 DE 

60

 PULGADAS DEL TRAMO 

40-41. ...................................................................................................................................... 13 

 

F

IGURA 

10.

 

T

RAZADO DE LA RED DEL INTERCEPTOR DE AGUAS LLUVIAS Y SUS DESCARGAS DE LOS 

COLECTORES 

A,

 

B,

 

C,

 

D,

 

E

 Y 

F. ............................................................................................... 14 

 

F

IGURA 

11.

 

T

RAZADO DE LA RED DEL INTERCEPTOR DE AGUAS LLUVIAS Y SUS DESCARGAS DE LOS 

COLECTORES 

A,

 

B,

 

C,

 

D,

 

E

 Y 

F,

 EN EL MODELO

. ...................................................................... 14 

 

F

IGURA 

12.

 

A

PORTE DE CAUDALES POR CADA COLECTOR QUE DESCARGA AL INTERCEPTOR DE 

AGUAS LLUVIAS

. ...................................................................................................................... 15 

 

F

IGURA 

13.

 

P

ERFIL HIDRÁULICO DEL INTERCEPTOR DE AGUAS LLUVIAS

:

 

N

ODO 

37-

 

N

ODO 

24A,

 A 

LOS 

5

 MINUTOS DE INICIO DE LA SIMULACIÓN

.......................................................................... 16 

 

F

IGURA 

14.

 

P

ERFIL HIDRÁULICO DEL INTERCEPTOR DE AGUAS LLUVIAS

:

 

N

ODO 

37-

 

N

ODO 

24A,

 EN 

EL TIEMPO 

T=1:05

 HORAS DE INICIO DE LA SIMULACIÓN

. ........................................................ 16 

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Evaluación de la capacidad hidráulica del interceptor de aguas lluvias paralelo al 
río  Pore,  mediante  modelación  hidráulica  con  el  software  SWMM,  municipio  de 
Pore, departamento de Casanare.

 

 

 

IV 

Boris Andrés Roa Pineda 

F

IGURA 

15.

 

C

OMPORTAMIENTO DEL NIVEL EN LOS POZOS 

37,

 

39,

 

40,

 

41,

 

42

 Y 

43

 DEL INTERCEPTOR 

DE AGUAS LLUVIAS

. ................................................................................................................. 17 

 

F

IGURA 

16.

 

C

OMPORTAMIENTO DEL NIVEL EN LOS POZOS 

44,

 

45

 Y 

46

 DEL INTERCEPTOR DE AGUAS 

LLUVIAS

. ................................................................................................................................. 17 

 

F

IGURA 

17.

 

C

OMPORTAMIENTO DEL NIVEL EN LOS POZOS 

46

 Y 

24A

 DEL INTERCEPTOR DE AGUAS 

LLUVIAS

. ................................................................................................................................. 18 

 

F

IGURA 

18.

 

P

ERFIL HIDRÁULICO DEL ÚLTIMO TRAMO DEL COLECTOR 

F

 Y EL INTERCEPTOR DE 

AGUAS LLUVIAS

,

 EN DONDE LOS DOS SE CONECTAN 

(

POZO 

24A) ............................................. 18 

 

F

IGURA 

19.

 

C

OMPORTAMIENTO DEL NIVEL EN EL TRAMO 

24-24A

 DEL COLECTOR 

F ....................... 19 

 

F

IGURA 

20.

 

C

OMPORTAMIENTO DEL NIVEL EN EL NODO 

24

 DEL COLECTOR 

F ................................. 19 

 

 

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Evaluación de la capacidad hidráulica del interceptor de aguas lluvias paralelo al 
río  Pore,  mediante  modelación  hidráulica  con  el  software  SWMM,  municipio  de 
Pore, departamento de Casanare.

 

 

 

Boris Andrés Roa Pineda 

ÍNDICE DE TABLAS 

T

ABLA 

1.

 

C

ARACTERÍSTICAS DE LOS COLECTORES DE AGUAS LLUVIAS EXISTENTES EN EL 

M

UNICIPIO 

DE 

P

ORE

. ................................................................................................................................... 7 

 

T

ABLA 

2.

 

R

ESUMEN DE NODOS QUE COMPONEN EL INTERCEPTOR DE AGUAS LLUVIAS

. ..................... 9 

 

T

ABLA 

3.

 

R

ESUMEN DE TUBERÍAS QUE COMPONEN EL INTERCEPTOR DE AGUAS LLUVIAS

. ................ 9 

 

T

ABLA 

4.

 

R

ESUMEN DE NODOS DE CADA COLECTOR QUE DESCARGA AL INTERCEPTOR DE AGUAS 

LLUVIAS

. ................................................................................................................................. 10 

 

T

ABLA 

5.

 

R

ESUMEN DE TUBOS FINALES DE CADA COLECTOR QUE DESCARGA AL INTERCEPTOR DE 

AGUAS LLUVIAS

. ...................................................................................................................... 11 

 

T

ABLA 

6.

 

R

ESUMEN DE RESULTADOS EN LAS TUBERÍAS DEL INTERCEPTOR DE AGUAS LLUVIAS Y LOS 

TRAMOS FINALES QUE DESCARGAN A ESTE

. ............................................................................. 20 

 

 

 

 

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río  Pore,  mediante  modelación  hidráulica  con  el  software  SWMM,  municipio  de 
Pore, departamento de Casanare.

 

 

 

VI 

Boris Andrés Roa Pineda 

ANEXOS 

ANEXO

 

1.

 

R

ESOLUCIÓN 

200.41.0070

 DE 

21

 DE ENERO DE 

2010,

 

P

OR MEDIO DE LA CUAL SE 

PRORROGA EL PERMISO DE VERTIMIENTO DE AGUAS LLUVIAS Y SE OTORGA PERMISO DE OCUPACIÓN 

DE CAUCE AL 

M

UNICIPIO DE 

P

ORE

,

 PARA EL SISTEMA DE 

A

LCANTARILLADO 

P

LUVIAL

” ................ 24 

 

ANEXO

 

2.

 

H

OJA DE CÁLCULO PARA EL DISEÑO DE LOS 

5

 COLECTORES 

A,

 

B,

 

C,

 

D,

 

E

 QUE 

DESCARGABAN AL 

R

ÍO 

P

ORE Y REPORTES MODELACIÓN COLECTOR 

F.

 ............................................  

 

ANEXO

 

3.

 

R

EPORTE MODELACIÓN HIDRÁULICA DEL INTERCEPTOR DE AGUAS LLUVIAS PARALELO AL 

R

ÍO 

P

ORE

 ..................................................................................................................................... 

 

 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

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Evaluación de la capacidad hidráulica del interceptor de aguas lluvias paralelo al 
río  Pore,  mediante  modelación  hidráulica  con  el  software  SWMM,  municipio  de 
Pore, departamento de Casanare.

 

 

 

Boris Andrés Roa Pineda 

INTRODUCCIÓN 

 

El objetivo de una red de drenaje urbano es principalmente la conducción de aguas pluviales y 

residuales, bajo ciertos criterios de diseño. Un criterio común es asegurar la capacidad hidráulica 

adecuada  para  conducir  un  caudal  máximo  en  lámina  libre.  Cuando  una  tormenta  excede  el 

evento de diseño y, en consecuencia, la capacidad de uno o más colectores es superada, el sistema 

puede trabajar bajo presión 

(Concha, y otros, 2010)

 

La modelación hidráulica con software como el SWMM permite evaluar el comportamiento de 

los sistemas de drenaje, identificar puntos críticos en la red y plantear escenarios de optimización  

que  permitan  controlar  la  sobrecarga  en  las  redes  o  en  el  peor  de  los  casos  la  inundación  de 

pozos.  

 

Actualmente  en  el  municipio  de  Pore  en  el  departamento  de  Casanare,  Colombia,  se  viene 

construyendo un interceptor de aguas lluvias en tubería de polietileno de alta densidad (PEAD) 

que recibe las descargas de 5 colectores construidos en tubería PVC; este interceptor descarga sus 

aguas  a  un  colector  también  construido  en  tubería  PEAD.  Dado  que  existen  unos  estudios  y 

diseños  base,  sobre  los  cuales  se  construyeron  dichos  colectores,  se  tiene  entonces  un 

conocimiento de los aportes de caudal que realiza cada uno.  

 

En  el  presente  trabajo  se  realiza  un  diagnóstico  y  verificación  de  cada  uno  de  los  colectores 

existentes: se inspeccionaron tuberías, verificando diámetros y estado interno de estas, se analizó 

la  topografía  record  entregada,  se  verificaron  alturas  de  pozos,  cotas,  longitudes;  y  mediante 

modelación  hidráulica  con  el  software  SWMM  se  analizó  el  comportamiento  hidráulico  del 

interceptor de aguas lluvias ante eventos de caudal pico.  Se analizó en detalle cada una de las 

estructuras que conforman el interceptor como pozos de inspección y tramos de tubería.   

 

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Centro de Investigaciones en Acueductos y Alcantarillados - CIACUA 

Evaluación de la capacidad hidráulica del interceptor de aguas lluvias paralelo al 
río  Pore,  mediante  modelación  hidráulica  con  el  software  SWMM,  municipio  de 
Pore, departamento de Casanare.

 

 

 

Boris Andrés Roa Pineda 

1  ANTECEDENTES Y OBJETIVOS 

1.1  ANTECEDENTES  

La modelación hidráulica de los  sistemas de alcantarillado es una herramienta que permite 

orientar la planificación, construcción, operación  y mantenimiento de las redes. Gracias a los 

avances tecnológicos, existen hoy día en el mercado diversos programas para la modelación 

de  sistemas  de  alcantarillado;  en  todo  caso  el  diseñador  debe  siempre  propender  por  la  

utilización  de  modelos  que  permitan  simular  y  diseñar  redes  basados  en  ecuaciones 

físicamente  basadas,  las  cuales  permiten  obtener  diseños  y  resultados  de  simulaciones 

óptimas.  

La aplicación de modelos dinámicos como el SWMM, MOUSE, entre otros, buscan acercarse 

más a las condiciones propias de eventos históricos de precipitación en una cuenca dada. Es 

fundamental para su implementación una adecuada selección de los parámetros hidrológicos 

que estos requieren. Ejemplos de estos análisis pueden encontrarse en 

Estudio comparativo 

de  los  modelos  de  análisis  de  alcantarillado:  Método  Racional-SWMM-Mouse

 

(Gutiérrez 

Segura, 1999)

La  aplicación  de  modelos  como  el  SWMM  permite  evaluar  el  comportamiento  de  redes 

existentes y determinar diferentes escenarios de optimización; un caso particular son las redes 

de alcantarillado que se encuentren funcionado a presión, en donde mediante la aplicación del 

SWMM es posible plantear diferentes cambios en la infraestructura de la red (renovación de 

conductos)  y evaluar de manera técnica la viabilidad de cambio. Estas  aplicaciones se han 

desarrollado  en  trabajos  como  “Modelación  y  simulación  hidráulica  del  alcantarillado 

sanitario del sector Rodadero-Gaira distrito de Santa Marta, Colombia” 

(Barros Trout, y otros, 

2009).

 

 La modelación hidráulica con el SWMM, aplicada a redes de alcantarillado, permite plantear 

diferentes escenarios como variaciones diámetros y/o pendientes, buscado la optimización de 

los diseños desde el punto de vista económico.  Trabajos como este se pueden ver con más 

detalle en “Diseño optimizado de redes de alcantarillado” 

(Vinasco Idárraga, 2008)

Mediante el SWMM también es posible evaluar el comportamiento de estaciones de bombeo 

(bombas, depósitos y estructuras de control) construidas bajo otros métodos de diseño como 

el método racional, permitiendo de manera rápida detectar posibles inconvenientes que pueda 

presentar la estación de bombeo de aguas lluvias ante precipitaciones de máxima intensidad. 

Estas aplicaciones se pueden ver en más detalle en “Comparación del diseño de la estación de 

bombeo El Cabañal entre el método racional y el programa SWMM” 

(Martínez, y otros, 2010)

.   

 

 

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Centro de Investigaciones en Acueductos y Alcantarillados - CIACUA 

Evaluación de la capacidad hidráulica del interceptor de aguas lluvias paralelo al 
río  Pore,  mediante  modelación  hidráulica  con  el  software  SWMM,  municipio  de 
Pore, departamento de Casanare.

 

 

 

Boris Andrés Roa Pineda 

1.2  OBJETIVOS  

1.2.1  Objetivos Generales 

 

Evaluar la capacidad hidráulica del interceptor paralelo al río Pore mediante modelación 

hidráulica con el software SWMM 5vE. 

1.2.2  Objetivos Específicos 

 

Analizar  el  sistema  de  drenaje  de  aguas  lluvias  del  municipio  de  Pore  y  su  influencia 

sobre el interceptor paralelo al río Pore.   

 

 

Identificar posibles sobrecargas en los tramos del interceptor de aguas lluvias. 

 

 

Identificar posible generación de inundaciones en los pozos que componen el interceptor 

de aguas lluvias. 

 

 

 

 

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Evaluación de la capacidad hidráulica del interceptor de aguas lluvias paralelo al 
río  Pore,  mediante  modelación  hidráulica  con  el  software  SWMM,  municipio  de 
Pore, departamento de Casanare.

 

 

 

Boris Andrés Roa Pineda 

2  ESTADO DEL ARTE 

2.1  CARACTERÍSTICAS DEL SOFTWARE SWMM 

EL  SWMM  (Stormwater  Management  Model)  es  un  modelo  numérico  desarrollado  por  la 

Agencia de Protección Ambiental de los Estados Unidos principalmente para el estudio y análisis 

de sistemas de drenaje urbano. El módulo de escorrentía o hidrológico de SWMM funciona con 

una serie de cuencas en las cuales cae el agua de lluvia y se genera la escorrentía. El módulo de 

transporte  o  hidráulico  de  SWMM  analiza  el  recorrido  de  estas  aguas  a  través  de  un  sistema 

compuesto  por  tuberías,  canales,  dispositivos  de  almacenamiento  y  tratamiento,  bombas  y 

elementos reguladores. Asimismo, SWMM es capaz de seguir la evolución de la cantidad y la 

calidad del agua de escorrentía de cada cuenca, así como el caudal, el nivel de agua en los pozos 

o la calidad del agua  en cada tubería  y canal durante una simulación compuesta por múltiples 

intervalos de tiempo

 (GMF, 2005)

 

2.1.1  Aplicabilidad del SWMM: 

 

 

Diseño  y  dimensionamiento  de  componentes  de  la  red  de  drenaje  para  prevenir 

inundaciones. 

 

Dimensionamiento  de  estructuras  de  retención  y  accesorios  correspondientes  para  el 

control de inundaciones y protección de la calidad de las aguas. 

 

Delimitación de zonas de inundación en barrancos y cauces naturales. 

 

Diseño  de  estrategias  de  control  de  la  red  para  minimizar  el  número  de  descargas  de 

sistemas unitarios. 

 

Evaluación  del  impacto  de  aportes  e  infiltraciones  en  las  descargas  de  sistemas  de 

evacuación de aguas residuales. 

 

Generar cargas de fuentes contaminantes no puntuales para estudios de acumulación de 

residuos. 

 

2.1.2  Modelo hidráulico del SWMM 

 

El  SWMM  permite  tres  opciones  para  evaluar  el  comportamiento  hidráulico  de  la  una  red  de 

drenaje

 (Universidad Politecnica de Cataluña, 2007):

 

 

o  Modelo de Flujo Uniforme (Steady State Routing). 

 

El modelo de flujo uniforme representa la forma más simple de representar el comportamiento 

del agua en el interior de los conductos. Para ello se supone que en cada uno de los incrementos 

de tiempo de cálculo considerados el flujo es uniforme. De esta forma el modelo simplemente 

traslada los hidrogramas de entrada en el nudo aguas arriba del conducto hacia el nudo final del 

mismo, con un cierto retardo y cambio en el aspecto del mismo. 

 

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Departamento de Ingeniería Civil y Ambiental 

Centro de Investigaciones en Acueductos y Alcantarillados - CIACUA 

Evaluación de la capacidad hidráulica del interceptor de aguas lluvias paralelo al 
río  Pore,  mediante  modelación  hidráulica  con  el  software  SWMM,  municipio  de 
Pore, departamento de Casanare.

 

 

 

Boris Andrés Roa Pineda 

Este  tipo  de  modelo  hidráulico  no  puede  tener  en  cuenta  el  almacenamiento  de  agua  que  se 

produce en los conductos, los fenómenos de resalto hidráulico, las pérdidas a la entrada y salida 

de los pozos de registro, el flujo inverso o los fenómenos de flujo presurizado. 

 

o  Modelo de la Onda Cinemática (Kinematic Wave) 

 

Este modelo hidráulico de transporte resuelve la ecuación de continuidad junto con una forma 

simplificada de la ecuación de cantidad de movimiento en cada una de las conducciones. 

 

La  onda  cinemática  no  permite  atenuar  picos  de  caudal,  no  modela  el  flujo  presurizado,  ni 

tampoco los efectos de reflujo, es decir, todo aquello producto de las condiciones de contorno 

aguas abajo. Permite trabajar con intervalos de tiempo mayores que otras opciones, del orden de 

varios minutos frente a pocos segundos y es más estable desde el punto de vista de cálculo sobre 

todo en caso de flujos rápidos. 

 

o  Modelo de la Onda Dinámica (Dynamic Wave). 

 

Esta opción es la que se aproxima más a la realidad de lo que sucede en una red de drenaje. Se 

consideran todas las fuerzas actuantes, gravedad, fricción, presión e inercia y puede contemplar 

efectos  como el  almacenamiento en los  conductos, los  resaltos hidráulicos, las pérdidas en las 

entradas y salidas de los pozos de registro, el flujo inverso y el flujo presurizado. 

Dado  que  resuelve  de  forma  simultánea  los  valores  de  los  niveles  de  agua  en  los  nudos  y  los 

caudales  en  las  conducciones  puede  aplicarse  para  cualquier  tipo  de  configuración  de  red  de 

drenaje, incluso en el caso de que contengan nudos con múltiples divisiones del flujo aguas abajo 

del  mismo  o  incluso  mallas  en  su  trazado.  Se  trata  del  método  de    resolución  adecuado  para 

sistemas  en  los  que  los  efectos  de  resalto  hidráulico,  originados  por  las  restricciones  del  flujo 

aguas  abajo  y  la  presencia  de  elementos  de  regulación  tales  como  orificios  y  vertederos,  sean 

importantes.    Dentro  de  las  recomendaciones  importantes  se  encuentra  el  hecho  de  que  deben 

utilizarse incrementos de tiempo de cálculo muy pequeños, del orden de un minuto  o menos, con 

el objeto de mantener una estabilidad numérica del programa. 

2.2  GENERALIDADES DEL MUNICIPIO ESTUDIO DE CASO 

 

El  municipio  de  Pore  se  encuentra  ubicado  a  5°  43´.  Latitud  Norte  y  72°  00´.  Longitud 

Occidental; con altitud de 250  m.s.n.m.; temperatura entre 22°C  y 27°C,   y una  extensión de 

8.707.6  kilómetros.  Geográficamente  se  localiza  en  la  zona  Norte  del  Departamento  del 

Casanare, a 76 kilómetros del municipio de Yopal, y a 412 kilómetros de Bogotá D.C. por la Vía 

Marginal  del  Llano 

(Alcaldía  Municipal  de  Pore,  2009)

.  Es  de  importancia  mencionar  que  bajo 

Resolución  Número  41  de  1990,  expedida  por  Colcultura,  Pore  fue  declarado  Patrimonio 

Histórico  Nacional,  por  considerársele  un  sitio  de  interés  histórico  donde  se  ubicaban  ciertas 

estructuras coloniales construidas mediante piedras labradas. 

 

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Centro de Investigaciones en Acueductos y Alcantarillados - CIACUA 

Evaluación de la capacidad hidráulica del interceptor de aguas lluvias paralelo al 
río  Pore,  mediante  modelación  hidráulica  con  el  software  SWMM,  municipio  de 
Pore, departamento de Casanare.

 

 

 

Boris Andrés Roa Pineda 

2.2.1  Sistema de alcantarillado de aguas lluvias existente 

El sistema de alcantarillado de aguas lluvias del municipio de Pore está compuesto por una red de 

sumideros,  pozos  y  colectores  que  transportan  las  aguas  de  escorrentía  generadas  en  el  área 

urbana  hasta  la  fuente  receptora  que  es  el  Río  Pore.  Existen  seis  colectores  cada  uno  con 

descargas independientes a dicha fuente.  

 

Figura 1.

 Trazado de la red de aguas lluvias en el Municipio de Pore. 

 

Los  colectores A,  B, C, D  y  E  mostrados en la figura 1,  se encuentran construidos en tubería 

PVC,  a  diferencia,  el  colector  F  construido  recientemente  (2009),  es  de  polietileno  de  alta 

densidad (PEAD); vale resaltar que este colector cuenta con algunos tramos con doble de sección 

de 48 y 60 pulgadas respectivamente.  

 

      

 

Figura 2.

 Instalación doble sección: Tubería de 48 (izquierda) y 60 (derecha) pulgadas, Colector F. 

Colector A 

Colector B 

Colector C 

Colector D 

Colector E 

Colector F 

Río Pore 

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Evaluación de la capacidad hidráulica del interceptor de aguas lluvias paralelo al 
río  Pore,  mediante  modelación  hidráulica  con  el  software  SWMM,  municipio  de 
Pore, departamento de Casanare.

 

 

 

Boris Andrés Roa Pineda 

En  la  Tabla  1  se  presentan  las  características  de  cada  colector  existente,  se  detalla  la  longitud 

promedio de cada colector, los diámetros que lo componen y el material de la tubería.  

 

Tabla 1. 

Características de los colectores de aguas lluvias existentes en el Municipio de Pore. 

 

Colector 

Longitud 

(m) 

Diámetros 

(pulgadas) 

Material 

1051 

16,18,20,24, 30 

PVC 

1033 

16,20,24, 36 

PVC 

1031 

16, 20, 24, 30, 36 

PVC 

1102 

12, 18, 20, 30, 

PVC 

1361 

16, 20, 30, 36 

PVC 

3428 

30, 42, 48, 60 

PEAD 

 

A partir del 2010 Corporinoquia, la autoridad ambiental con jurisdicción en Casanare, mediante 

resolución 200.41.0070 de 21 de enero de 2010, “Por medio de la cual se prorroga el permiso de 
vertimiento  de aguas  lluvias  y se otorga permiso  de ocupación  de cauce al  Municipio  de Pore, 
para el sistema de Alcantarillado Pluvial” (Ver anexo 1)

 solicitó la construcción de un emisario 

de  aguas  lluvias  paralelo  al  Río  Pore,  que  interceptara  los  colectores  existentes  que  estaban 

descargando  al  río.  Este  emisario  tiene  como  objetivo  realizar  una  única  descarga  a  la  fuente 

receptora y desde luego implementar la construcción de un sistema de tratamiento preliminar  y 

mediante este retener material sólido arrastrado por las aguas de escorrentía en el área urbana. 

 

 

Figura 3.

 Trazado del interceptor de aguas lluvias en el Municipio de Pore. 

 

Interceptor  de 

aguas lluvias 

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Centro de Investigaciones en Acueductos y Alcantarillados - CIACUA 

Evaluación de la capacidad hidráulica del interceptor de aguas lluvias paralelo al 
río  Pore,  mediante  modelación  hidráulica  con  el  software  SWMM,  municipio  de 
Pore, departamento de Casanare.

 

 

 

Boris Andrés Roa Pineda 

En la Figura 3 se observa el trazado del interceptor de aguas lluvias a construir; se observa que se 

anulan las descargas de los colectores A, B, C, D, y E respectivamente, llevando todas sus aguas 

a la red del colector F para luego realizar la descarga al Río Pore. 

 

Atendiendo  los  requerimientos  de  Corporinoquia,  la  Empresa  de  Servicios  Públicos  de  Pore 

AGUAS DE PORE S.A. ESP quien es la encargada de la prestación de los servicios públicos del 

municipio,  contrató  la  construcción  del  interceptor  de  aguas  lluvias,  a  la  fecha  la  obra  se 

encuentra en proceso de ejecución. 

 

 

 

 

 

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Departamento de Ingeniería Civil y Ambiental 

Centro de Investigaciones en Acueductos y Alcantarillados - CIACUA 

Evaluación de la capacidad hidráulica del interceptor de aguas lluvias paralelo al 
río  Pore,  mediante  modelación  hidráulica  con  el  software  SWMM,  municipio  de 
Pore, departamento de Casanare.

 

 

 

Boris Andrés Roa Pineda 

3  METODOLOGÍA 

 

3.1  RECOLECCIÓN Y ANÁLISIS DE LA INFORMACIÓN EXISTENTE 

 

3.1.1  Características del interceptor de aguas lluvias 

 

El interceptor que se viene construyendo tiene una longitud media de  1127 metros lineales, el 

material de la tubería es polietileno de alta densidad (PEAD ) y el último tramo que entrega al 

colector  F  se  encuentra  construido  en  doble  sección  de  60  pulgadas.  Cuenta  con  diez  nodos 

incluyendo el punto de entrega y 9 tramos de tubería. 

 

Tabla 2.

 

Resumen de nodos que componen el interceptor de aguas lluvias.

 

 

NODOS 

ID 

Cood. X 

Cood. Y 

Cota 

rasante 

Cota 

batea 

Prof. 

  

  

  

(m)  

(m)  

(m)  

37 

897916.747  1124974.499 

236.21 

234.19 

2.02 

39 

898017.184  1124927.959 

234.21 

231.49 

2.72 

40 

898095.856  1124922.592 

234.34 

230.86 

3.48 

41 

898169.587  1124892.449 

232.37 

229.64 

2.73 

42 

898278.809  1124807.973 

230.86 

228.13 

2.72 

43 

898367.203  1124771.787 

229.62 

226.90 

2.72 

44 

898436.063  1124734.693 

228.29 

225.53 

2.76 

45 

898531.284  1124674.079 

227.438 

224.64 

2.80 

46 

898675.054  1124540.699 

224.625 

221.20 

3.42 

24A 

898884.589  1124425.297 

221.13 

219.52 

2.58 

 

Tabla 3. 

Resumen de tuberías que componen el interceptor de aguas lluvias. 

 

TUBERÍAS 

Nodo 

inicial 

Nodo 

final 

Cota clave (m) 

Cota batea (m)  Longitud (m) 

Diámetro 

(m) 

Material 

  

  

INI 

FIN 

INI 

FIN 

  

  

 

37 

39 

235.478  232.78  234.19  231.492 

110.70 

1.2 

PEAD 

39 

40 

232.779  232.146  231.491  230.858 

78.86 

1.2 

PEAD 

40 

41 

232.456  231.244  230.856  229.644 

77.81 

1.512 

PEAD 

41 

42 

231.24  229.735  229.64  228.135 

139.67 

1.512 

PEAD 

42 

43 

229.73  228.5  228.13  226.9 

95.51 

1.512 

PEAD 

43 

44 

228.5  227.132  226.9  225.532 

78.22 

1.512 

PEAD 

44 

45 

227.13  226.24  225.53  224.643 

112.88 

1.512 

PEAD 

45 

46 

226.24  222.802  224.64  221.203 

196.11 

1.512 

PEAD 

46 

24A 

222.8  221.32  221.203  219.723 

237.47 

1.512 

PEAD 

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Departamento de Ingeniería Civil y Ambiental 
Centro de Investigaciones en Acueductos y Alcantarillados - CIACUA 

Evaluación de la capacidad hidráulica del interceptor de aguas lluvias paralelo al 
río  Pore,  mediante  modelación  hidráulica  con  el  software  SWMM,  municipio  de 
Pore, departamento de Casanare.

 

 

 

10 

Boris Andrés Roa Pineda 

En  la  Tabla  2  se  observa  la  identificación  de  cada  nodo,  con  su  respectiva  localización  en 
coordenadas planas, la cota rasante, la cota batea y su profundidad respectiva. 

  

El Tabla 3 se detalla los tramos de tubería, con sus respectivas cotas clave y batea, las longitudes 
de  tubería  y  el  diámetro  nominal  interno  tomado  del  catalogo  del  fabricante  y  corroborado  en 
campo. Se resalta que el tramo 46-24A tiene doble sección de tubería de 60 pulgadas. 
 

3.1.2  Características de los colectores que descargan al interceptor 

Durante el desarrollo de trabajo de campo se realizo una inspección de detalle a cada uno de los 
colectores  que  descargan  al  interceptor  de  aguas  lluvias,  se  verificaron  diámetros,  estado  de  la 
tubería, profundidades y calidad de los pozos. 

Tabla 4. Resumen de nodos de cada colector que descarga al interceptor de aguas lluvias (Aguas de Pore 

S.A ESP, 2004, 2009)

 

NODOS 

ID 

Cood. X 

Cood. Y 

Cota 

rasante 

Cota 

batea 

Prof.  

Caudal 

aportado 

  

  

  

(m)  

(m)  

(m)  

L/s 

A10 

897926.990 

1125026.572 

236.21 

234.89 

1.32 

986.21 

B10 

898145.533 

1125010.347 

235.50 

234.07 

1.44 

934.3 

C10 

898334.449 

1124909.962 

232.04 

228.86 

3.18 

980.18 

D12 

898558.535 

1124723.731 

227.93 

226.31 

1.61 

1036.47 

E13 

898686.904 

1124569.402 

224.80 

222.03 

2.77 

1385.7 

24 

898896.259 

1124448.574 

221.43 

219.79 

1.64 

15342.8 

  
En la Tabla 4 se observan los pozos iniciales de cada tramo final que descarga al interceptor de 
aguas lluvias, se presenta la cota rasante de cada pozo, cota batea y su profundidad. Dado que los 
colectores existentes fueron construidos bajo unos estudios y diseños respectivos, la información 
de  caudales  aportados  por  cada  uno  de  los  colectores  A,  B,  C,  D,  E  y  F,  se  tomaron  de  estos 
diseños (

ver

 

ANEXO 2

), los cuales fueron entregados por AGUAS DE PORE S.A. ESP. 

 
El  colector  F  además  de  colectar  las  aguas  lluvias  del  sector  norte  del  municipio  permite  el 
ingreso  de  aportes  de  agua  de  una  alcantarilla  ubicada  en  el  sector  noroccidental  de  la  vía 
marginal  de  la  selva;  estas  alcantarillas  recogen  el  agua  de  una  extensa  zona  de  potreros 

(ver 

Figura 4

), motivo por el cual tiene un elevado aporte de caudal. 

 

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Centro de Investigaciones en Acueductos y Alcantarillados - CIACUA 

Evaluación de la capacidad hidráulica del interceptor de aguas lluvias paralelo al 
río  Pore,  mediante  modelación  hidráulica  con  el  software  SWMM,  municipio  de 
Pore, departamento de Casanare.

 

 

 

11 

Boris Andrés Roa Pineda 

    

 

Figura 4. 

De izquierda a derecha, detalle de la alcantarilla sobre la vía marginal de la selva y potreros 

inundados. Imagen tomada el 25 de agosto de 2010. 

 

 

Tabla 5.

 

Resumen de tubos finales de cada colector que descarga al interceptor de aguas lluvias. 

 

TUBERÍAS 

 

Nodo 

inicial 

Nodo 

final 

Cota clave (m) 

Cota batea (m)  Longitud (m) 

Diámetro 

(m)

 

Material 

  

  

Inicio 

Fin 

Inicio 

Fin 

  

  

 

A10 

37 

235.637  235.257  234.89  234.51 

53.07 

0.74701 

PVC 

B10 

CAJA  234.964  233.384  234.065  232.485 

88.89 

0.89903 

PVC 

CAJA 

40 

233.382  232.099  232.483  231.2 

10.92 

0.89903 

PVC 

C10 

42 

229.763  229.27  228.864  228.371 

116.18 

0.89903 

PVC 

D12 

45 

227.062  226.247  226.315  225.5 

56.64 

0.74701 

PVC 

E13 

46 

222.925  222.722  222.026  221.823 

31.00 

0.89903 

PVC 

24 

24A 

221.39  221.13  219.793  219.533 

26.02 

1.512  

PEAD 

 

En la Tabla 5 se encuentran los tramos de tubería final de cada colector con su correspondiente 

cota clave, cota batea, longitud, diámetro real interno y su respectivo material. Se observa una 

caja de paso, la cual se  construye actualmente debido a que la tubería del pozo B10 tenía una 

pendiente muy suave con lo cual al interceptar el pozo 40 se pasaba muy por encima de este. 

Básicamente la función de la caja de paso es generar un cambio de la pendiente de la tubería para 

descargar perfectamente al pozo 40 del interceptor de aguas lluvias. 

 

 

 

Figura 5. 

Detalle de la caja de paso en el tramo B10-40 del colector B. 

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río  Pore,  mediante  modelación  hidráulica  con  el  software  SWMM,  municipio  de 
Pore, departamento de Casanare.

 

 

 

12 

Boris Andrés Roa Pineda 

En la Figura 6 se observa en la parte izquierda, el pozo 24A, el cual conecta el interceptor de 

aguas lluvias, con el colector existente F; en la parte derecha se observa parte del tramo 46-24A 

construido  en  tubería  de  polietileno  de  alta  densidad  de  60  pulgadas  de  diámetro;  la  longitud 

instalada de tubería es de 165 metros lineales. 

 

        

 

 

Figura 6. 

De izquierda a derecha, nodo de interconexión (pozo 24A) entre el interceptor de aguas lluvias 

y el colector  F, en ambos casos se tienen doble sección de tubería de 60 pulgadas. 

 

En la Figura 7 se observa en la parte izquierda el estado interno de la tubería PVC Novaloc de 30 

pulgadas  del  tramo  D12-45,  claramente  se  observa  que  la  tubería  se  encuentra  libre  de 

obstrucciones y sin ningún tipo de incrustaciones.   

 

       

 

Figura 7.

 De izquierda a derecha, tubería de PVC Novaloc de 30 pulgadas del tramo D12-45; inspección 

interna del pozo D12. 

 

En la Figura 8 se observa que la tubería de 30 pulgadas del 

tramo D12-45

 presenta estancamientos 

de  agua  en  algunos  partes  internas,  esto  posiblemente  debido  a  fallas  de  compactación  en  la 

cimentación durante su proceso de instalación; pero estructuralmente la tubería se encuentra en 

buenas condiciones y está libre de obstrucciones.   

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13 

Boris Andrés Roa Pineda 

       

 

Figura 8. 

De izquierda a derecha inspección interna del pozo E13 y verificación de diámetros internos, 

detalle interno de la tubería de 36 pulgadas del tramo E13-46. 

 

   

   

 

Figura 9. 

De izquierda a derecha inspección interna del pozo 40 y verificación de diámetros internos, 

detalle interno de la tubería PEAD de 60 pulgadas del tramo 40-41. 

  

En la Figura 9 se detalla la inspección realizada al pozo 40 del interceptor de aguas lluvias, se 

observa la verificación del diámetro interno real de la tubería PVC Novaloc del tramo C10-40 y 

la  tubería  de  60  pulgadas  en  PEAD  del  tramo  40-41;  en  esta  última  también  se  observan 

pequeños  estancamientos  de  agua  posiblemente  debido  a  fallas  de  compactación  en  la 

cimentación durante su proceso de instalación. 

Con  la  información  disponible  se  procedió  a  realizar  la  preparación  del  modelo,  cargar  la 

información y realizar la modelación respectiva. 

3.2  PREPARACIÓN DEL MODELO 

 

Con  la  información  existente  de  las  descargas  realizadas  por  cada  uno  de  los  colectores  al 

interceptor de aguas lluvias, se realizó el trazado de la red, compuesta por los tramos finales de 

cada uno de los colectores A, B, C, D, E y F que descargan al interceptor, todos los tramos que 

conforman el interceptor de  aguas lluvias,  y adicional el pozo 47 ubicado en  el colector  F, se 

tomó como estructura de vertido (outfall); esto con el objeto de analizar el comportamiento de la 

estructura en donde se conecta el interceptor y el colector F, es decir el pozo 24A. 

 

La selección del coeficiente de Manning n, para cada una de las tuberías se tomó de acuerdo con 

lo establecido por los manuales técnicos de los fabricantes para el caso de tuberías de PVC tipo 

Novaloc el valor es de 0.010; en el caso de las tuberías de PEAD el manual habla de un valor 

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14 

Boris Andrés Roa Pineda 

recomendado de 0.010 a 0.012, pero para este caso particular se toma el valor 0.012, dando  así 

un factor de seguridad. 

 

El  modelo  hidráulico  seleccionado  es  el  de  onda  dinámica  dado  que  permite  evaluar  el  flujo 

presurizado,  determinar  inundaciones,  almacenamiento  en  tramos  e  inversión  del  flujo  y  es 

aplicable al flujo no permanente. 

 

 

Figura 10. 

Trazado de la red del interceptor de aguas lluvias y sus descargas de los colectores A, B, C, D, 

E y F. 

 

 

Figura 11. 

Trazado de la red del interceptor de aguas lluvias y sus descargas de los colectores A, B, C, D, 

E y F, en el modelo

 

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15 

Boris Andrés Roa Pineda 

En las Figuras 9 y 10 se observa el trazado del interceptor de aguas lluvias con las respectivas 

descargas de los  colectores A,  B, C, D, E  y  F;  de igual manera se observa que el pozo 47 es 

tomado en el modelo como una estructura de vertido (outfall). 

 

Los  caudales  aportados  por  cada  uno  de  los  colectores  A,  B,  C,  D,  E  y  F,  los  cuales  fueron 

tomados de los estudios y diseños base fueron cargados a cada pozo del tramo final respectivo. 

 

Se estableció como tiempo de la lluvia tres horas, en donde el caudal al pico se presenta a 1/3 de 

la duración de la lluvia. 

 

 

Figura 12. 

Aporte de caudales por cada colector que descarga al interceptor de aguas lluvias. 

 

En la Figura 12 se observa el aporte de caudal de cada pozo de los colectores (ve

Tabla  5

);

 se 

detalla el gran aporte que presenta el pozo 24 el cual corresponde al colector F. 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

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Pore, departamento de Casanare.

 

 

 

16 

Boris Andrés Roa Pineda 

4  DATOS Y ANÁLISIS DE DATOS 

 

A continuación se detallan los resultados arrojados por la modelación con el software SWMM 

5vE. Se presenta los perfiles del interceptor de aguas lluvias, perfiles de caudales en cada pozo, 

se analiza el comportamiento de los colectores y se presentan en tablas los resultados del modelo. 

 

 

 

Figura 13. 

Perfil hidráulico del interceptor de aguas lluvias: Nodo 37- Nodo 24A, a los 5 minutos de 

inicio de la simulación. 

 

En  la  Figura  13  se  observa  el  perfil  del  interceptor  de  aguas  lluvias;  el  color  verde  claro 

representa el interior de la tubería y los pozos de cada tramo, el color azul oscuro representa el 

perfil de la lámina de agua al interior del sistema. Este perfil hidráulico presentado ocurre en el 

tiempo T=5 minutos.  

 

 

Figura 14. 

Perfil hidráulico del interceptor de aguas lluvias: Nodo 37- Nodo 24A, en el tiempo T=1:05 

horas de inicio de la simulación. 

 

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17 

Boris Andrés Roa Pineda 

En la Figura 14 se presenta el perfil hidráulico del interceptor de aguas lluvias al instante T=1:05 

horas; es en este instante de tiempo cuando el colector trabaja a máximo caudal, es decir donde se 

presenta  el pico de caudal. Se observa que el colector hasta el pozo 46 funciona a flujo libre; 

sobre la parte baja del tramo 45-24A se genera un represamiento de agua, esto tal vez producto 

del aporte de caudal del colector F en el tramo 24-24A. 

  

 

Figura 15. 

Comportamiento del nivel en los pozos 37, 39, 40, 41, 42 y 43 del interceptor de aguas lluvias. 

 

La Figura 15 muestra el nivel de la lámina de agua en los primeros seis pozos del interceptor de 

aguas lluvias; se observa que el máximo nivel de 0.61 metros se alcanza en el pozo 42 que es 

donde se presenta la tercera descarga correspondiente al colector C. El pico de caudal se presenta 

a la hora de iniciada la lluvia, posteriormente el nivel empieza a descender. 

 

 

Figura 16. 

Comportamiento del nivel en los pozos 44, 45 y 46 del interceptor de aguas lluvias. 

 

En  la  Figura  16  se  detalla  el  comportamiento  del  nivel  de  agua  en  los  pozos  44,  45  y  46  del 

interceptor  de  aguas  lluvias;  se  observa  que  el  máximo  nivel  alcanzado  es  de  0.7  metros  y  lo 

presentan tanto el pozo 44 como el pozo 46, a diferencia el pozo 45, el cual es intermedio a los 

dos  anteriores  presenta  un  nivel  máximo  más  bajo  de  0.65  metros;  esta  pequeña  variación 

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18 

Boris Andrés Roa Pineda 

obedece a los cambios de pendiente que presentan los tramos, los cuales afectan el perfil de flujo 
en las tuberías, sumado a ello se tienen las descargas que presentan los nodos 45 y 46. 
  

 

Figura 17. Comportamiento del nivel en los pozos 46 y 24A del interceptor de aguas lluvias. 

 
En la Figura 17 se detalla el comportamiento del nivel en los pozos 46 y 24A, los cuales hacen 
parte del tramo  que tiende a  presurizarse;  se  observa  el  nivel  del  pozo 24A el  cual  alcanza una 
altura  máxima  de  1.98  metros,    altura  mayor  al  diámetro  interno  de  la  tubería  PEAD  de  60 
pulgadas    (1.512m),  generándose  así  una  sobrecarga  en  el  pozo  es  decir  el  agua  llega  a 
mantenerse por encima de la tubería más elevada.  
 
Por  el  contrario  el  nivel  máximo  en  el  pozo  46  es  0.7  metros,  el  cual  no  supera  la  altura  de  la 
tubería  PEAD  de  60  pulgadas;  por  lo  tanto  el  tubo  en  este  punto  no  se  llena.  De  ahí  que  en  el 
reporte del modelo no se presente como conducto con sobrecarga (ve

ANEXO 3

). 

 
 

 

Figura 18. Perfil hidráulico del último tramo del colector F y el interceptor de aguas lluvias, en donde los 

dos se conectan (pozo 24A). 

 

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19 

Boris Andrés Roa Pineda 

La Figura 18 muestra el perfil hidráulico del último tramo del colector F y el interceptor de aguas 

lluvias, en donde los dos se conectan (pozo 24A). Se observa que en el tiempo de máximo caudal, 

el tramo 24-24A, presentaría sobrecarga durante un lapso de tiempo; se observa además que en el 

pozo 24 del colector F, se generaría inundación del pozo. 

  

 

Figura 19. 

Comportamiento del nivel en el tramo 24-24A del colector F  

 

La Figura 19 muestra la variación de nivel del tramo 24-24A del colector F, el perfil presenta una 

altura máxima por un tiempo aproximado de 20 minutos, es decir es el tiempo durante el cual la 

tubería  trabaja  a  sobrecarga;  posteriormente  el  nivel  del  agua  en  la  tubería  disminuye  y  esta 

vuelve a trabajar a flujo libre.  

 

  

Figura 20. 

Comportamiento del nivel en el nodo 24 del colector F 

 

La  Figura  20  presenta  el  nivel  del  pozo  24,  el  cual  corresponde  al  colector  F;  en  la  figura  se 

observa como el nivel máximo corresponde a la altura del colector, generándose aquí inundación 

en pozo. 

 

En la Tabla 6 se presenta el resumen de resultados por tramo una vez se ha corrido el modelo; se 

detalla la identificación de cada tramo, longitud, pendiente, caudal máximo, velocidad máxima 

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Pore, departamento de Casanare.

 

 

 

20 

Boris Andrés Roa Pineda 

alcanzada,  el  valor  de  la  profundidad  hidráulica  en  porcentaje  como  función  del  diámetro  real 
interno de cada tramo y la clase de material para la tubería. En general se observa que se cumple 
con  la  restricción  de  velocidad  mínima  (0.75  m/s)  y  velocidad  máxima  (10  m/s  para  tuberías 
plásticas), 

(Ministerio de Desarrollo Económico, 2000)

 se observa el  efecto  ocasionado por la Caja 

de paso en el tramo B10-40, donde se genera un cambio de pendiente brusco, es decir, se cambia 
de 1.78% a una pendiente del  11.57%, lo  cual  crea un cambio en la velocidad de flujo  y desde 
luego en el número de Froude el cual cambia de 2.65 a 6.66  (Ve

ANEXO 3). 

La descarga a esta 

velocidad impacta de manera directa sobre el pozo 40 pudiendo a futuro generar socavación.  

 

  

 

Tabla 6. Resumen de resultados en las tuberías del interceptor de aguas lluvias y los tramos finales que descargan a 

este. 

TUBERÍAS 

 

ID 

Nodo 

Inicial 

Nodo 

Final 

Long. 

Pend. 

Máximo 

Vel. 

Máxima 

Profund. 

Max. 

Material 

  

  

  

(m) 

(L/s) 

(m/s) 

 (m) 

  

37 

39 

110.70 

2.44% 

973.81 

3.37 

30 

PEAD 

39 

40 

78.86 

0.80% 

974.69 

2.65 

36 

PEAD 

40 

41 

77.81 

1.56% 

1896.87 

3.96 

31 

PEAD 

41 

42 

139.67 

1.08% 

1894.5 

3.21 

36 

PEAD 

42 

43 

95.51 

1.29% 

2994.79 

4.70 

39 

PEAD 

43 

44 

78.22 

1.75% 

2993.28 

4.27 

41 

PEAD 

44 

45 

112.88 

0.79% 

2996.1 

3.72 

46 

PEAD 

45 

46 

196.11 

1.75% 

4015.02 

5.18 

45 

PEAD 

46 

24A 

237.47 

0.62% 

5359.44 

2.12 

73 

PEAD 

10 

24A 

47 

65.54 

0.99% 

20470.65 

5.70 

100 

PEAD 

11 

A10 

37 

53.07 

0.72% 

974.36 

3.08 

68 

PVC 

12 

B10 

CAJA 

88.89 

1.78% 

925.87 

4.30 

37 

PVC 

13 

CAJA 

40 

10.92 

11.75% 

925.93 

8.44 

23 

PVC 

14 

C10 

42 

116.18 

0.42% 

1098.01 

2.62 

63 

PVC 

15 

D12 

45 

56.64 

1.44% 

1036.77 

4.10 

56 

PVC 

16 

E13 

46 

31.00 

0.65% 

1374.68 

3.29 

63 

PVC 

17 

24 

24A 

26.02 

1.00% 

15197.88 

4.23 

100 

PEAD 

 
En  general  el  interceptor  de  aguas  lluvias  que  se  está  construyendo  en  tubería  PEAD  para  el 
municipio de Pore, bajo las condiciones plateadas, cuenta con la capacidad hidráulica suficiente 
para evacuar las aguas lluvias generadas por el municipio; solo el pozo 24A, donde se conecta el 
interceptor de aguas lluvias con el colector F, presenta problemas de sobrecarga, es decir el nivel 
del  agua  alcanza  una  altura  mayor  a  la  cota  clave  del  tubo  más  cercano  a  la  cota  rasante.  Esto 
desde  luego  genera  una  sobrecarga  en  el  tramo  24-24A  del  colector  F;  a  su  vez  genera  un 
pequeño represamiento de agua en el tramo 46-24A, como bien se observó en la Figura 13. 
 
El colector F presenta sobrecarga en los dos tramos modelados, es decir, desde el pozo 24 al pozo 
47, dado el enorme caudal que recibe. 
 

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Universidad de los Andes 

Departamento de Ingeniería Civil y Ambiental 

Centro de Investigaciones en Acueductos y Alcantarillados - CIACUA 

Evaluación de la capacidad hidráulica del interceptor de aguas lluvias paralelo al 
río  Pore,  mediante  modelación  hidráulica  con  el  software  SWMM,  municipio  de 
Pore, departamento de Casanare.

 

 

 

21 

Boris Andrés Roa Pineda 

 

5  CONCLUSIONES 

 

La  capacidad  hidráulica  del  interceptor  de  aguas  lluvias  bajo  las  condiciones  dadas  de 

caudal aportado por los colectores A, B, C, D, y E no presenta inconveniente alguno; por 

el contrario el valor de la profundidad hidráulica en función del diámetro real interno de 

cada tramo se mantiene muy por debajo del máximo recomendado (85%), evidenciando 

así  que  la  tubería  pudo  manejar  un  diámetro  menor,  caso  particular  lo  presentan  las 

tuberías  desde  el  pozo  37  al  pozo  46  los  cuales  mantienen  profundidades  hidráulicas 

menores al 46%.  

 

 

El tramo del colector B, desde la Caja de paso al pozo 40 presenta una elevada pendiente, 

repercutiendo  en  un  aumento  de  la  velocidad  y  del  número  de  Froude;  se  debe  tener 

especial cuidado, dado que el agua bajo esas condiciones puede afectar la estructura del 

pozo 40. 

 

 

El interceptor de aguas lluvias no presenta sobrecargas en ninguno de los tramos que lo 

componen, a diferencia el colector F al cual descarga el interceptor presenta tramos como 

los dos evaluados es decir desde el pozo 24 al pozo 47 con tuberías totalmente llenas al 

momento de presentarse el caudal pico.  

 

 

Los  pozos  del  interceptor  de  aguas  lluvias  trabajan  con  niveles  que  no  generan 

sobrecarga, excepto el pozo 24A, donde se conecta al colector F, en el cual el nivel del 

agua  alcanza  una  altura  superior  a  la  cota  clave  del  tubo  más  alto  con  respecto  a  la 

rasante. 

 

 

En  ninguno  de  los  pozos  que  conforman  el  interceptor  de  aguas  lluvias  se  presenta 

inundación; solo existe inundación en el pozo 24 del colector F, donde la sobrecarga en 

las tuberías del colector F, obliga a que el agua salga por encima de la tapa del pozo 24. 

 

 

 

 

 

 

 

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Departamento de Ingeniería Civil y Ambiental 

Centro de Investigaciones en Acueductos y Alcantarillados - CIACUA 

Evaluación de la capacidad hidráulica del interceptor de aguas lluvias paralelo al 
río  Pore,  mediante  modelación  hidráulica  con  el  software  SWMM,  municipio  de 
Pore, departamento de Casanare.

 

 

 

22 

Boris Andrés Roa Pineda 

6  RECOMENDACIONES 

 

Para nuevas modelaciones se recomienda analizar detalladamente los aportes de caudal de 

cada  colector,  dado  que  el  municipio  no  cuenta  con  información  pluviográfica,  que 

permita la  determinación de curvas IDF del sitio; se recomienda trabajar con información 

de  municipios  cercanos  que  cuenten  con  dicha  información;  esto  permite  ingresar 

información pluviográfica a cada colector y tener un dato más exacto de aporte de caudal. 

Por otro lado también para datos más reales es posible realizar aforos a cada uno de los 

colectores que descargan al interceptor. 

 

 

Sobre el pozo 40 al cual descarga el agua procedente de la caja de paso, se recomienda 

construir  una  estructura  de  disipación  de  energía,  o  construir  una  cañuela  bastante 

profunda que direccione el flujo hacia la tubería de salida. 

 

 

Si una vez verificados los aportes de caudal, estos se mantienen se debe evaluar todo el 

sistema de alcantarillado pluvial e identificar los puntos adicionales en donde se presentan 

inundaciones  y si se afecta las viviendas se recomienda amortiguar los picos de caudal 

que presenta el colector F, mediante el control del flujo en la alcantarilla ubicada sobre la 

marginal de la selva, dado que en este sector solo se inundarían potreros y solo por un 

tiempo limitado mientras se evacúa el agua de manera controlada. 

 

   

 

 

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Centro de Investigaciones en Acueductos y Alcantarillados - CIACUA 

Evaluación de la capacidad hidráulica del interceptor de aguas lluvias paralelo al 
río  Pore,  mediante  modelación  hidráulica  con  el  software  SWMM,  municipio  de 
Pore, departamento de Casanare.

 

 

 

23 

Boris Andrés Roa Pineda 

BIBLIOGRAFÍA

 

Aguas  de  Pore  S.A  ESP

 Estudios y diseños para la construccion del alcantarillado pluvial del 

municipio de Pore [Informe]. - Pore, Casanare : [s.n.], 2004, 2009. 

Alcaldía  Municipal  de Pore

 Esquema de ordenamiento territorial [Informe]. - Pore, Casanare : 

[s.n.], 2009. 

Barros Trout Agustín [y otros]

 Modelación y simulación hidráulica del alcantarillado sanitario 

del  sector  rodadero-gaira  distrito  de  Santa  Marta,  Colombia.  [Conferencia] //  RE`TAKVN. - 

Santa Marta : [s.n.], 2009. - Vols. Vol. 2 – Numero 1. 

Concha  Rodrigo,  ARAGÓN  José  Luis  y  BLADÉ  Ernest

  Modelación  del  flujo  mixto  en 

colectores  pluviales:  comparación  entre  dos  modelos  [Conferencia] //  XXIV  Congreso 

latinoamericano de hidráulica. - Punta del Este, Uruguay : [s.n.], 2010. 

GMF

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gestión  de  aguas  pluviales:  Manual  del  usuario.  244  p.  [Libro]. -  España :  [s.n.],  2005. -  Vol. 

Versión en español 5.0. 

Gutiérrez  Segura  Juan

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Racional-SWMM-Mouse proyecto de grado para optar el titulo de Master en ingeniería civil de 

recursos  hidráulicos.  88  p.  Universidad  de  los  Andes  [Informe]. -  Bogotá,  Colombia :  [s.n.], 

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Congreso latinoamericanode hidráulica. - Punta del este, Uruguay : [s.n.], 2010. 

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Universidad  Politecnica  de  Cataluña

  Curso  de  análisis  y  rehabilitación  de  redes  de 

alcantarillado mediante el código SWMM 5.0. 178 p. [Libro]. - España : [s.n.], 2007. 

Vinasco Idárraga Juan David

 Diseño optimizado de redes de alcantarillado. proyecto de grado 

para  optar  el  título  de  ingeniero  civil.  82  p.  Universidad  de  los  Andes  [Informe]. -  Bogotá, 

Colombia : [s.n.], 2008. 

 

 

 

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Universidad de los Andes 

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Centro de Investigaciones en Acueductos y Alcantarillados - CIACUA 

Evaluación de la capacidad hidráulica del interceptor de aguas lluvias paralelo al 
río  Pore,  mediante  modelación  hidráulica  con  el  software  SWMM,  municipio  de 
Pore, departamento de Casanare.

 

 

 

24 

Boris Andrés Roa Pineda 

8  ANEXOS 

 

 
 
 
 
 
 
 
 
 

 

 
 
 

ANEXO 1. 

Resolución 200.41.0070 de 21 de enero de 2010, “Por medio de la cual 

se prorroga el permiso de vertimiento de aguas lluvias y se otorga permiso de 

ocupación de cauce al Municipio de Pore, para el sistema de Alcantarillado 

Pluvial

” 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

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Universidad de los Andes 

Departamento de Ingeniería Civil y Ambiental 

Centro de Investigaciones en Acueductos y Alcantarillados - CIACUA 

Evaluación de la capacidad hidráulica del interceptor de aguas lluvias paralelo al 
río  Pore,  mediante  modelación  hidráulica  con  el  software  SWMM,  municipio  de 
Pore, departamento de Casanare.

 

 

 

 

Boris Andrés Roa Pineda 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ANEXO 2. Hoja de cálculo para el diseño de los 5 colectores A, B, C, D, E que 

descargaban al Río Pore y reportes modelación colector F. 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

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Diseño Alcantarillado Pluvial

COEF.

P.A.

Pt

INTENSIDAD INTENSIDAD CAUDAL

INI

FIN

ANTES PROPIA TOTAL

IMPER

MTS M/M

Te

Tt

Tc

mm/hora

LT/Ha*seg

LLUVIAS

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

1

2

0.00

1.20

1.20

0.45

120

0.0150

0.43

20.41

0.85

21.26

89.16

247.67

128.72

2

3

1.20

0.90

2.10

0.45

0.43

21.26

1.29

22.55

86.26

239.62

217.84

3

5

2.10

1.28

3.38

0.45

0.43

22.55

0.88

23.43

84.39

234.43

343.22

4

5

0.00

1.23

1.23

0.45

220

0.0200

0.43

25.11

0.93

26.04

79.35

220.42

117.50

5

6

4.61

1.23

5.84

0.45

0.43

26.04

0.81

26.85

77.91

216.42

547.19

6

8

5.84

2.14

7.98

0.45

0.43

26.85

0.66

27.51

76.78

213.29

737.02

7

8

0.00

1.01

1.01

0.45

105

0.0160

0.43

18.69

1.08

19.76

92.83

257.85

112.82

8

9

8.99

1.10

10.09

0.45

0.43

27.51

0.65

28.17

75.70

210.28

919.19

9

10

10.09

0.92

11.01

0.45

0.43

28.17

0.76

28.92

74.49

206.93

986.21

1

2

0.00

0.83

0.83

0.45

110

0.0062

0.43

26.24

0.71

26.94

77.75

215.98

77.73

2

3

0.83

0.97

1.80

0.45

0.43

26.94

0.62

27.57

76.69

213.03

166.14

3

5

1.80

1.51

3.31

0.45

0.43

27.57

1.28

28.85

74.61

207.25

296.94

4

5

0.00

1.00

1.00

0.45

125

0.0100

0.43

23.85

0.90

24.75

81.76

227.10

98.38

5

6

4.31

1.26

5.57

0.45

0.43

28.85

0.74

29.59

73.47

204.07

492.33

6

7

5.57

1.84

7.41

0.45

0.43

29.59

0.68

30.27

72.44

201.23

645.93

7

9

7.41

1.88

9.29

0.45

0.43

30.27

1.36

31.63

70.49

195.82

786.96

8

9

0.00

0.98

0.98

0.45

100

0.0100

0.43

21.33

1.09

22.42

86.54

240.40

102.05

9

9A

10.27

0.00

10.27

0.45

0.43

31.63

0.15

31.78

70.29

195.25

867.75

9A

10

10.27

0.92

11.19

0.45

0.43

31.78

0.63

32.41

69.43

192.87

934.30

COLECTOR A

COLECTOR B

TABLA DE CÁLCULO ALCANTARILLADO PLUVIAL PORE CASANARE

ÁREA TRIBUTARIA (Ha)

COEF. ESC. TIEMPO CONC. (SEG)

TRAMO

DATOS DE ENTRADA

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Diseño Alcantarillado Pluvial

COEF.

P.A.

Pt

INTENSIDAD INTENSIDAD CAUDAL

INI

FIN

ANTES PROPIA TOTAL

IMPER

MTS M/M

Te

Tt

Tc

mm/hora

LT/Ha*seg

LLUVIAS

TABLA DE CÁLCULO ALCANTARILLADO PLUVIAL PORE CASANARE

ÁREA TRIBUTARIA (Ha)

COEF. ESC. TIEMPO CONC. (SEG)

TRAMO

DATOS DE ENTRADA

1

2

0.00

2.17

2.17

0.45

130

0.0220

0.43

18.70

0.74

19.44

93.67

260.19

244.63

2

3

2.17

1.87

4.04

0.45

0.43

19.44

0.73

20.17

91.80

255.00

446.26

3

5

4.04

1.64

5.68

0.45

0.43

20.17

0.63

20.80

90.25

250.70

616.87

4

5

0.00

1.17

1.17

0.45

120

0.0190

0.43

18.87

0.82

19.69

93.02

258.40

131.04

5

6

6.85

0.95

7.80

0.45

0.43

20.80

0.67

21.48

88.67

246.29

831.83

6

7

7.80

1.63

9.43

0.45

0.43

21.48

0.63

22.11

87.23

242.30

989.46

7

9

9.43

2.13

11.56

0.45

0.43

22.11

0.75

22.86

85.59

237.74

1,189.51

8

9

0.00

1.15

1.15

0.45

200

0.0100

0.43

30.17

0.87

31.04

71.33

198.15

98.73

9

10

10.58

0.98

11.56

0.45

0.43

31.04

0.60

31.63

70.49

195.82

980.18

1

2

0.00

1.00

1.00

0.45

100

0.0100

0.43

21.33

0.99

22.32

86.77

241.02

104.40

2

3

1.00

1.00

2.00

0.45

0.43

22.32

1.20

23.52

84.21

233.91

202.47

3

5

2.00

2.00

4.00

0.45

0.43

23.52

0.67

24.19

82.85

230.13

398.88

4

5

0.00

1.00

1.00

0.45

200

0.0060

0.43

35.77

0.91

36.68

64.18

178.28

77.26

5

6

5.00

1.00

6.00

0.45

0.43

36.68

1.57

38.25

62.46

173.50

450.33

6

7

6.00

2.00

8.00

0.45

0.43

38.25

0.79

39.04

61.64

171.21

592.86

7

9

8.00

2.00

10.00

0.45

0.43

39.04

0.84

39.89

60.78

168.83

730.69

8

9

0.00

1.00

1.00

0.45

100

0.0100

0.43

21.33

0.59

21.92

87.66

243.50

105.83

9

10

11.00

1.00

12.00

0.45

0.43

39.89

0.73

40.61

60.06

166.84

866.88

10

11

12.00

1.72

13.72

0.45

0.43

40.61

0.43

41.05

59.64

165.68

984.78

11

12

13.72

0.85

14.57

0.45

0.43

41.05

0.58

41.62

59.10

164.16

1,036.47

COLECTOR C

COLECTOR D

/var/www/pavco.com.co/public/site/pdftohtml/91b49c096538ab54880bf3568b57d287/index-html.html
background image

Diseño Alcantarillado Pluvial

COEF.

P.A.

Pt

INTENSIDAD INTENSIDAD CAUDAL

INI

FIN

ANTES PROPIA TOTAL

IMPER

MTS M/M

Te

Tt

Tc

mm/hora

LT/Ha*seg

LLUVIAS

TABLA DE CÁLCULO ALCANTARILLADO PLUVIAL PORE CASANARE

ÁREA TRIBUTARIA (Ha)

COEF. ESC. TIEMPO CONC. (SEG)

TRAMO

DATOS DE ENTRADA

1

2

0.00

1.00

1.00

0.45

100

0.0070

0.43

24.02

1.04

25.06

81.16

225.45

97.69

2

3

1.00

1.00

2.00

0.45

0.43

25.06

0.70

25.76

79.85

221.80

192.30

3

4

2.00

1.08

3.08

0.45

0.43

25.76

0.83

26.60

78.35

217.65

290.30

4

7

3.08

2.00

5.08

0.45

0.43

26.60

1.62

28.22

75.62

210.06

461.61

5

6

0.00

2.00

2.00

0.45

100

0.0082

0.43

22.79

0.91

23.70

83.84

232.88

201.78

6

7

2.00

1.06

3.06

0.45

0.43

23.70

0.74

24.44

82.36

228.76

303.27

7

8

8.14

1.00

9.14

0.45

0.43

28.22

0.61

28.83

74.65

207.35

820.66

8

11

9.14

2.50

11.64

0.45

0.43

28.83

0.55

29.37

73.79

204.99

1,033.38

9

10

0.00

0.93

0.93

0.45

100

0.0100

0.43

21.33

0.74

22.07

87.31

242.52

97.81

10

11

0.93

1.00

1.93

0.45

0.43

22.07

0.81

22.89

85.53

237.60

198.71

11

12

13.57

0.95

14.52

0.45

0.43

29.37

0.83

30.21

72.54

201.50

1,266.15

12

13

14.52

1.67

16.19

0.45

0.43

30.21

0.95

31.15

71.17

197.69

1,385.70

COLECTOR E

/var/www/pavco.com.co/public/site/pdftohtml/91b49c096538ab54880bf3568b57d287/index-html.html
background image

ANÁLISIS DE RESULTADOS TR 2 AÑOS 

Scenario: SISTEMA MODIFICADO + AREAS DE DRENAJE NOR OCCIDENTALES

 

 

Title: ALCANTARILLADO PLUVIAL PORE 

 

Project Engineer: ENG. LEONARDO BECERRA L. 

f:\...\modelo pluvial final\modelo pluvial.stm 

ENG. LEONARDO BECERRA L. 

StormCAD v5.6 [05.06.012.00] 

3/12/2009 8:06 PM 

 © Bentley Systems, Inc.    Haestad Methods Solution Center    Watertown, CT 06795 USA    +1-203-755-1666 

Page 1 

 
 
ALCANTARILLADO PLUVIAL PORE 
ENG. LEONARDO BECERRA L. 
03/01/06 
 

Scenario Summary 

 

 

 

Scenario Base 

 

 

Physical Properties Alternative  DISEÑO TR=2 AÑOS S=0.7 

 

 

Catchments Alternative 

Base-Catchments 

 

 

System Flows Alternative 

Base-System Flows 

 

 

Structure Headlosses 
Alternative 

Base-Structure Headlosses 

 

 

Boundary Conditions 
Alternative 

Base-Boundary Conditions 

 

 

Design Constraints Alternative  Base-Design Constraints 

 

 

Capital Cost Alternative 

Base-Capital Cost 

 

 

User Data Alternative 

Base-User Data 

 

 

 

Network Inventory 

 

 

 

Number of Pipes 

123 

Number of Inlets 

76 

- Circular Pipes: 

123 

- Grate Inlets: 

- Box Pipes: 

- Curb Inlets: 

- Arch Pipes: 

- Combination Inlets: 

- Vertical Elliptical Pipes: 

- Slot Inlets: 

- Horizontal Elliptical Pipes: 

- Grate Inlets in Ditch: 

Number of Junctions 

47 

- Generic Inlets: 

76 

Number of Outlets 

 

 

 

Circular Pipes Inventory 

 

 

 

 

 

12 631.40 

36  6.90  m 

15 639.10 

40 12.60  m 

18 611.00 

42 341.30  m 

24 342.80 

48 

2,399.50  m 

30 410.60 

60 

2,104.00  m 

Total Length 

7,499.20  m 

 

   

 

Generic Inlet Inventory 

 

 

 

Default 100% 

76 

 

 

 

Inlet elements for network with outlet: O-1 

Label 

Inlet 

Total System Flow 

(m³/s) 

Total 

Intercepted 
Flow (m³/s) 

Total 

Bypassed 

Flow (m³/s) 

Bypass 

Target 

Capture 

Efficiency 

(%) 

Hydraulic 

Grade 

Line In 

(m) 

Hydraulic 

Grade Line 

Out (m) 

Gravity 

Element 

Headloss 

(m) 

Headloss 

Method 

I-1 

Generic Default 100% 

0.2219 

0.2219 

0.0000  N/A 

100.0 

247.99 247.99  0.00  Absolute 

I-2 

Generic Default 100% 

0.2539 

0.2539 

0.0000  N/A 

100.0 

248.44 248.44  0.00  Absolute 

I-3 

Generic Default 100% 

0.2476 

0.2476 

0.0000  N/A 

100.0 

245.49 245.49  0.00  Absolute 

I-4 

Generic Default 100% 

0.1524 

0.1524 

0.0000  N/A 

100.0 

245.50 245.50  0.00  Absolute 

I-5 

Generic Default 100% 

0.1905 

0.1905 

0.0000  N/A 

100.0 

243.54 243.54  0.00  Absolute 

I-6 

Generic Default 100% 

0.1270 

0.1270 

0.0000  N/A 

100.0 

243.69 243.69  0.00  Absolute 

I-7 

Generic Default 100% 

0.0876 

0.0876 

0.0000  N/A 

100.0 

241.49 241.49  0.00  Absolute 

I-8 

Generic Default 100% 

0.1905 

0.1905 

0.0000  N/A 

100.0 

241.19 241.19  0.00  Absolute 

I-9 

Generic Default 100% 

0.1905 

0.1905 

0.0000  N/A 

100.0 

241.37 241.37  0.00  Absolute 

I-10 

Generic Default 100% 

0.0317 

0.0317 

0.0000  N/A 

100.0 

238.44 238.44  0.00  Absolute 

I-11 

Generic Default 100% 

0.1816 

0.1816 

0.0000  N/A 

100.0 

238.17 238.17  0.00  Absolute 

/var/www/pavco.com.co/public/site/pdftohtml/91b49c096538ab54880bf3568b57d287/index-html.html
background image

ANÁLISIS DE RESULTADOS TR 2 AÑOS 

Scenario: SISTEMA MODIFICADO + AREAS DE DRENAJE NOR OCCIDENTALES

 

 

Title: ALCANTARILLADO PLUVIAL PORE 

 

Project Engineer: ENG. LEONARDO BECERRA L. 

f:\...\modelo pluvial final\modelo pluvial.stm 

ENG. LEONARDO BECERRA L. 

StormCAD v5.6 [05.06.012.00] 

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 © Bentley Systems, Inc.    Haestad Methods Solution Center    Watertown, CT 06795 USA    +1-203-755-1666 

Page 2 

Inlet elements for network with outlet: O-1 

Label 

Inlet 

Total System Flow 

(m³/s) 

Total 

Intercepted 
Flow (m³/s) 

Total 

Bypassed 

Flow (m³/s) 

Bypass 

Target 

Capture 

Efficiency 

(%) 

Hydraulic 

Grade 

Line In 

(m) 

Hydraulic 

Grade Line 

Out (m) 

Gravity 

Element 

Headloss 

(m) 

Headloss 

Method 

I-12 

Generic Default 100% 

0.0762 

0.0762 

0.0000  N/A 

100.0 

238.16 238.16  0.00  Absolute 

I-13 

Generic Default 100% 

0.0762 

0.0762 

0.0000  N/A 

100.0 

238.54 238.54  0.00  Absolute 

I-14 

Generic Default 100% 

0.0762 

0.0762 

0.0000  N/A 

100.0 

237.31 237.31  0.00  Absolute 

I-15 

Generic Default 100% 

0.0667 

0.0667 

0.0000  N/A 

100.0 

237.33 237.33  0.00  Absolute 

I-16 

Generic Default 100% 

0.0667 

0.0667 

0.0000  N/A 

100.0 

237.31 237.31  0.00  Absolute 

I-17 

Generic Default 100% 

0.0667 

0.0667 

0.0000  N/A 

100.0 

236.54 236.54  0.00  Absolute 

I-18 

Generic Default 100% 

0.0254 

0.0254 

0.0000  N/A 

100.0 

237.19 237.19  0.00  Absolute 

I-19 

Generic Default 100% 

0.1663 

0.1663 

0.0000  N/A 

100.0 

237.49 237.49  0.00  Absolute 

I-20 

Generic Default 100% 

0.0667 

0.0667 

0.0000  N/A 

100.0 

235.19 235.19  0.00  Absolute 

I-21 

Generic Default 100% 

0.0667 

0.0667 

0.0000  N/A 

100.0 

235.40 235.40  0.00  Absolute 

I-22 

Generic Default 100% 

0.0667 

0.0667 

0.0000  N/A 

100.0 

235.01 235.01  0.00  Absolute 

I-23 

Generic Default 100% 

0.0667 

0.0667 

0.0000  N/A 

100.0 

234.71 234.71  0.00  Absolute 

I-24 

Generic Default 100% 

0.0667 

0.0667 

0.0000  N/A 

100.0 

234.76 234.76  0.00  Absolute 

I-25 

Generic Default 100% 

0.0667 

0.0667 

0.0000  N/A 

100.0 

234.22 234.22  0.00  Absolute 

I-26 

Generic Default 100% 

0.0254 

0.0254 

0.0000  N/A 

100.0 

235.57 235.57  0.00  Absolute 

I-27 

Generic Default 100% 

0.1663 

0.1663 

0.0000  N/A 

100.0 

235.45 235.45  0.00  Absolute 

I-28 

Generic Default 100% 

0.0667 

0.0667 

0.0000  N/A 

100.0 

233.59 233.59  0.00  Absolute 

I-29 

Generic Default 100% 

0.0667 

0.0667 

0.0000  N/A 

100.0 

233.80 233.80  0.00  Absolute 

I-30 

Generic Default 100% 

0.0667 

0.0667 

0.0000  N/A 

100.0 

233.20 233.20  0.00  Absolute 

I-31 

Generic Default 100% 

0.0667 

0.0667 

0.0000  N/A 

100.0 

233.69 233.69  0.00  Absolute 

I-32 

Generic Default 100% 

0.0667 

0.0667 

0.0000  N/A 

100.0 

233.76 233.76  0.00  Absolute 

I-33 

Generic Default 100% 

0.0667 

0.0667 

0.0000  N/A 

100.0 

233.31 233.31  0.00  Absolute 

I-34 

Generic Default 100% 

0.0286 

0.0286 

0.0000  N/A 

100.0 

233.69 233.69  0.00  Absolute 

I-35 

Generic Default 100% 

0.1663 

0.1663 

0.0000  N/A 

100.0 

233.74 233.74  0.00  Absolute 

I-36 

Generic Default 100% 

0.0667 

0.0667 

0.0000  N/A 

100.0 

232.49 232.49  0.00  Absolute 

I-37 

Generic Default 100% 

0.0667 

0.0667 

0.0000  N/A 

100.0 

232.33 232.33  0.00  Absolute 

I-38 

Generic Default 100% 

0.0667 

0.0667 

0.0000  N/A 

100.0 

232.00 232.00  0.00  Absolute 

I-39 

Generic Default 100% 

0.0667 

0.0667 

0.0000  N/A 

100.0 

232.02 232.02  0.00  Absolute 

I-40 

Generic Default 100% 

0.0667 

0.0667 

0.0000  N/A 

100.0 

232.11 232.11  0.00  Absolute 

I-41 

Generic Default 100% 

0.0667 

0.0667 

0.0000  N/A 

100.0 

231.61 231.61  0.00  Absolute 

I-42 

Generic Default 100% 

0.0238 

0.0238 

0.0000  N/A 

100.0 

231.74 231.74  0.00  Absolute 

I-43 

Generic Default 100% 

0.1663 

0.1663 

0.0000  N/A 

100.0 

231.83 231.83  0.00  Absolute 

I-44 

Generic Default 100% 

0.0833 

0.0833 

0.0000  N/A 

100.0 

230.73 230.73  0.00  Absolute 

I-45 

Generic Default 100% 

0.1000 

0.1000 

0.0000  N/A 

100.0 

230.88 230.88  0.00  Absolute 

I-46 

Generic Default 100% 

0.1000 

0.1000 

0.0000  N/A 

100.0 

230.49 230.49  0.00  Absolute 

I-47 

Generic Default 100% 

0.1000 

0.1000 

0.0000  N/A 

100.0 

230.42 230.42  0.00  Absolute 

I-48 

Generic Default 100% 

0.0000 

0.0000 

0.0000  N/A 

100.0 

229.76 229.76  0.00  Absolute 

I-49 

Generic Default 100% 

0.1828 

0.1828 

0.0000  N/A 

100.0 

230.46 230.46  0.00  Absolute 

I-50 

Generic Default 100% 

0.1825 

0.1825 

0.0000  N/A 

100.0 

228.65 228.65  0.00  Absolute 

I-51 

Generic Default 100% 

0.1828 

0.1828 

0.0000  N/A 

100.0 

228.60 228.60  0.00  Absolute 

I-52 

Generic Default 100% 

0.1825 

0.1825 

0.0000  N/A 

100.0 

227.56 227.56  0.00  Absolute 

I-53 

Generic Default 100% 

0.3474 

0.3474 

0.0000  N/A 

100.0 

226.71 226.71  0.00  Absolute 

I-54 

Generic Default 100% 

0.1828 

0.1828 

0.0000  N/A 

100.0 

227.50 227.50  0.00  Absolute 

I-55 

Generic Default 100% 

0.1825 

0.1825 

0.0000  N/A 

100.0 

226.79 226.79  0.00  Absolute 

I-56 

Generic Default 100% 

0.0952 

0.0952 

0.0000  N/A 

100.0 

226.80 226.80  0.00  Absolute 

I-57 

Generic Default 100% 

0.1327 

0.1327 

0.0000  N/A 

100.0 

225.77 225.77  0.00  Absolute 

I-59 

Generic Default 100% 

0.0952 

0.0952 

0.0000  N/A 

100.0 

225.88 225.88  0.00  Absolute 

I-60 

Generic Default 100% 

0.1047 

0.1047 

0.0000  N/A 

100.0 

225.38 225.38  0.00  Absolute 

I-61 

Generic Default 100% 

0.0995 

0.0995 

0.0000  N/A 

100.0 

225.40 225.40  0.00  Absolute 

I-62 

Generic Default 100% 

0.1581 

0.1581 

0.0000  N/A 

100.0 

224.60 224.60  0.00  Absolute 

I-63 

Generic Default 100% 

0.0873 

0.0873 

0.0000  N/A 

100.0 

224.65 224.65  0.00  Absolute 

I-64 

Generic Default 100% 

0.1587 

0.1587 

0.0000  N/A 

100.0 

223.58 223.58  0.00  Absolute 

/var/www/pavco.com.co/public/site/pdftohtml/91b49c096538ab54880bf3568b57d287/index-html.html
background image

ANÁLISIS DE RESULTADOS TR 2 AÑOS 

Scenario: SISTEMA MODIFICADO + AREAS DE DRENAJE NOR OCCIDENTALES

 

 

Title: ALCANTARILLADO PLUVIAL PORE 

 

Project Engineer: ENG. LEONARDO BECERRA L. 

f:\...\modelo pluvial final\modelo pluvial.stm 

ENG. LEONARDO BECERRA L. 

StormCAD v5.6 [05.06.012.00] 

3/12/2009 8:06 PM 

 © Bentley Systems, Inc.    Haestad Methods Solution Center    Watertown, CT 06795 USA    +1-203-755-1666 

Page 3 

Inlet elements for network with outlet: O-1 

Label 

Inlet 

Total System Flow 

(m³/s) 

Total 

Intercepted 
Flow (m³/s) 

Total 

Bypassed 

Flow (m³/s) 

Bypass 

Target 

Capture 

Efficiency 

(%) 

Hydraulic 

Grade 

Line In 

(m) 

Hydraulic 

Grade Line 

Out (m) 

Gravity 

Element 

Headloss 

(m) 

Headloss 

Method 

I-65 

Generic Default 100% 

0.1279 

0.1279 

0.0000  N/A 

100.0 

223.80 223.80  0.00  Absolute 

I-66 

Generic Default 100% 

0.1587 

0.1587 

0.0000  N/A 

100.0 

224.02 224.02  0.00  Absolute 

I-67 

Generic Default 100% 

0.1269 

0.1269 

0.0000  N/A 

100.0 

223.74 223.74  0.00  Absolute 

I-68 

Generic Default 100% 

0.1428 

0.1428 

0.0000  N/A 

100.0 

223.98 223.98  0.00  Absolute 

I-69 

Generic Default 100% 

0.1190 

0.1190 

0.0000  N/A 

100.0 

223.34 223.34  0.00  Absolute 

I-70 

Generic Default 100% 

0.2627 

0.2627 

0.0000  N/A 

100.0 

221.74 221.74  0.00  Absolute 

I-71 

Generic Default 100% 

0.2626 

0.2626 

0.0000  N/A 

100.0 

221.96 221.96  0.00  Absolute 

I-72 

Generic Default 100% 

0.2114 

0.2114 

0.0000  N/A 

100.0 

221.27 221.27  0.00  Absolute 

I-100 

Generic Default 100% 

2.4618 

2.4618 

0.0000  N/A 

100.0 

235.37 235.37  0.00  Absolute 

I-101 

Generic Default 100% 

1.7877 

1.7877 

0.0000  N/A 

100.0 

232.74 232.74  0.00  Absolute 

I-102 

Generic Default 100% 

2.1236 

2.1236 

0.0000  N/A 

100.0 

230.25 230.25  0.00  Absolute 

I-103 

Generic Default 100% 

2.1338 

2.1338 

0.0000  N/A 

100.0 

226.22 226.22  0.00  Absolute 

I-104 

Generic Default 100% 

2.3286 

2.3286 

0.0000  N/A 

100.0 

224.19 224.19  0.00  Absolute 

 

Outlet: O-1 

Label Hydraulic 

Grade 

Line In (m) 

Hydraulic Grade 

Line Out (m) 

Gravity 

Element 

Headloss 

(m) 

System 

Additional 

Flow (m³/s) 

System 

Known 

Flow (m³/s) 

System 

Rational Flow 

(m³/s) 

System 

Intensity 

(mm/hr) 

System Flow 

Time (min) 

System 

CA (ha) 

O-1 217.00 

217.00 

0.00 

0.0000 

0.0000 

15.2119 

65.13 49.87 

84.11 

 
 
 

Junction elements for network with outlet: O-1 

Label 

Hydraulic Grade Line 

In (m) 

Hydraulic 

Grade Line 

Out (m) 

Gravity 

Element 

Headloss 

(m) 

Headloss 

Method 

System 

Additional 

Flow (m³/s) 

System 

Known 

Flow 

(m³/s) 

System 

Rational 

Flow 

(m³/s) 

System 

Intensity 

(mm/hr) 

System 

Flow 

Time 
(min) 

System 

CA (ha) 

PZ-2 247.03 

247.03 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

0.4431 

99.72 20.08  1.60 

PZ-3 243.60 

243.60 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

0.7837 

98.67 20.54  2.86 

PZ-4 243.22 

243.22 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

1.0501 

97.97 20.85  3.86 

PZ-5 240.11 

240.11 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

1.2727 

96.77 21.41  4.74 

PZ-6 239.95 

239.95 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

1.4213 

95.92 21.82  5.34 

PZ-7 236.33 

236.33 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

1.5895 

95.28 22.13  6.01 

PZ-8 235.46 

235.46 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

1.9281 

94.37 22.59  7.36 

PZ-9 232.93 

232.93 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

2.4013 

93.77 22.90  9.22 

PZ-10 231.49 

231.49 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

2.8665 

93.11 23.24 11.09 

PZ-11 230.39 

230.39 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

3.3266 

92.44 23.61 12.96 

PZ-12 228.45 

228.45 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

3.7654 

91.83 23.94 14.77 

PZ-13 226.92 

226.92 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

4.0348 

91.28 24.25 15.92 

PZ-14 226.25 

226.25 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

4.2930 

90.58 24.66 17.07 

PZ-15 224.63 

224.63 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

4.6327 

90.08 24.95 18.52 

PZ-16 223.76 

223.76 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

5.0456 

89.37 25.38 20.33 

PZ-17 223.33 

223.33 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

5.1491 

88.40 25.97 20.98 

PZ-18 222.92 

222.92 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

5.2838 

87.49 26.55 21.75 

PZ-19 222.59 

222.59 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

5.4759 

86.64 27.11 22.76 

PZ-20 222.37 

222.37 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

5.6637 

85.81 27.67 23.77 

PZ-21 222.02 

222.02 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

5.8287 

85.00 28.24 24.69 

PZ-22 221.49 

221.49 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

6.1353 

83.85 29.07 26.35 

PZ-23 221.30 

221.30 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

6.2610 

83.46 29.37 27.02 

PZ-24 220.84 

220.84 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000  15.3428 

65.69 48.97 84.11 

PZ-25 235.87 

235.87 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

0.1991 

113.79 15.15  0.63 

PZ-26 233.56 

233.56 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

0.1990 

113.78 15.15  0.63 

/var/www/pavco.com.co/public/site/pdftohtml/91b49c096538ab54880bf3568b57d287/index-html.html
background image

ANÁLISIS DE RESULTADOS TR 2 AÑOS 

Scenario: SISTEMA MODIFICADO + AREAS DE DRENAJE NOR OCCIDENTALES

 

 

Title: ALCANTARILLADO PLUVIAL PORE 

 

Project Engineer: ENG. LEONARDO BECERRA L. 

f:\...\modelo pluvial final\modelo pluvial.stm 

ENG. LEONARDO BECERRA L. 

StormCAD v5.6 [05.06.012.00] 

3/12/2009 8:06 PM 

 © Bentley Systems, Inc.    Haestad Methods Solution Center    Watertown, CT 06795 USA    +1-203-755-1666 

Page 4 

Junction elements for network with outlet: O-1 

Label 

Hydraulic Grade Line 

In (m) 

Hydraulic 

Grade Line 

Out (m) 

Gravity 

Element 

Headloss 

(m) 

Headloss 

Method 

System 

Additional 

Flow (m³/s) 

System 

Known 

Flow 

(m³/s) 

System 

Rational 

Flow 

(m³/s) 

System 

Intensity 

(mm/hr) 

System 

Flow 

Time 
(min) 

System 

CA (ha) 

PZ-27 232.81 

232.81 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

0.1989 

113.72 15.17  0.63 

PZ-28 230.93 

230.93 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

0.1989 

113.71 15.17  0.63 

PZ-29 229.30 

229.30 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

0.1989 

113.67 15.18  0.63 

PZ-30 225.99 

225.99 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

0.3473 

114.28 15.01  1.09 

PZ-31 236.65 

236.65 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

0.1908 

113.78 15.15  0.60 

PZ-32 234.57 

234.57 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

0.1909 

113.84 15.13  0.60 

PZ-33 232.81 

232.81 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

0.1942 

113.92 15.11  0.61 

PZ-34 230.84 

230.84 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

0.1887 

113.45 15.24  0.60 

PZ-35 229.71 

229.71 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

0.1827 

114.20 15.03  0.58 

PZ-36 227.94 

227.94 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

0.1827 

114.22 15.03  0.58 

PZ-37 226.70 

226.70 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

0.1827 

114.24 15.02  0.58 

PZ-38 234.62 

234.62 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

2.4613 

68.33 45.02 12.97 

PZ-39 232.02 

232.02 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

2.4541 

68.13 45.30 12.97 

PZ-40 230.63 

230.63 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

4.2238 

67.93 45.59 22.39 

PZ-41 230.12 

230.12 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

4.1992 

67.53 46.16 22.39 

PZ-42 229.01 

229.01 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

6.2732 

67.27 46.54 33.58 

PZ-43 228.70 

228.70 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

6.2437 

66.96 47.01 33.58 

PZ-44 226.31 

226.31 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

6.2291 

66.80 47.25 33.58 

PZ-45 226.29 

226.29 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000 

8.2768 

66.49 47.72 44.83 

PZ-46 223.28 

223.28 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000  10.4909 

66.17 48.22 57.10 

PZ-47 219.82 

219.82 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000  15.2976 

65.50 49.28 84.11 

PZ-48 219.00 

219.00 

0.00  Absolute 

0.0000 

0.0000  15.2595 

65.33 49.54 84.11 

 

Pipe elements for network with outlet: O-1 

Label Section 

Shape 

Section 

Size 

Length 

(m) 

Number 

of 

Sections 

Constructed 

Slope (%) 

Energy 

Slope 

(%) 

Total 

System 

Flow 

(m³/s) 

Average 

Velocity 

(m/s) 

Upstream 

Invert 

Elevation (m) 

Downstream 

Invert 

Elevation (m) 

Hydraulic 

Grade 

Line In 

(m) 

Hydraulic 

Grade Line 

Out (m) 

T-1 Circular 

48 

100.00 

1  2.5790  1.6778 

2.4613 

5.88 

233.76 

231.18 234.62 

231.66 

T-2 Circular 

48 

82.50 

1  1.5382  1.0395 

2.4541 

4.86 

231.16 

229.89 232.02 

230.45 

T-3 Circular 

60 

116.60 

1  0.4220  0.4098 

4.2238 

3.40 

229.56 

229.07 230.63 

230.06 

T-4 Circular 

60 

105.20 

1  0.8935  0.6790 

4.1992 

4.54 

229.05 

228.11 230.12 

228.90 

T-5 Circular 

60 

104.40 

2  0.6293  0.4796 

6.2732 

3.70 

228.09 

227.43 229.01 

228.70 

T-6 Circular 

60 

99.40 

1  2.1791  1.2853 

6.2437 

7.00 

227.41 

225.25 228.70 

226.05 

T-7 Circular 

60 

85.70 

2  0.3886  0.1377 

6.2291 

3.08 

225.23 

224.90 226.31 

226.29 

T-7' Circular 

60 

191.10 

1.4448  1.1915 

8.2768 

6.36 

224.88 

222.11 226.29 

223.16 

T-8 Circular 

60 

235.30 

2  1.1101  1.0908  10.4909 

5.20 

222.09 

219.48 223.28 

220.84 

T-9 Circular 

30 

83.60 

1  0.0669  0.1241 

0.1991 

0.80 

235.50 

235.44 235.87 

235.71 

T-10 Circular 24 

82.90 

0.3244  0.3245 

0.1990 

1.45 

233.27 

233.00 233.56 

233.28 

T-11 Circular 18 

100.70 

3.1707  2.8701 

0.1908 

3.35 

236.34 

233.15 236.65 

233.32 

T-12 Circular 18 

82.30 

1.0510  0.9936 

0.1989 

2.25 

232.50 

231.63 232.81 

231.87 

T-13 Circular 15 

100.10 

2.5435  2.3495 

0.1909 

3.10 

234.26 

231.71 234.57 

231.91 

T-14 Circular 24 

81.20 

0.4089  0.4069 

0.1989 

1.58 

230.64 

230.31 230.93 

230.58 

T-15 Circular 15 

98.50 

1.9756  1.8499 

0.1942 

2.83 

232.49 

230.54 232.81 

230.77 

T-16 Circular 18 

82.30 

0.6221  0.6158 

0.1989 

1.84 

228.99 

228.48 229.30 

228.76 

T-17 Circular 15 

99.40 

1.9779  1.8519 

0.1887 

2.81 

230.52 

228.56 230.84 

228.77 

T-18 Circular 18 

104.90 

2.3451  2.1532 

0.1827 

2.96 

229.41 

226.95 229.71 

227.13 

T-19 Circular 30 

102.80 

1.6882  1.6747 

0.1827 

2.52 

227.68 

225.95 227.94 

226.25 

T-20 Circular 15 

101.80 

1.4224  1.3629 

0.1827 

2.45 

226.39 

224.94 226.70 

225.18 

T-21 Circular 24 

92.80 

1.9353  1.6902 

0.3473 

3.24 

225.60 

223.81 225.99 

224.05 

T-22 Circular 18 

110.10 

2.9237  2.6571 

0.4431 

4.01 

246.60 

243.38 247.03 

243.67 

T-23 Circular 30 

54.30 

0.8048  0.7829 

0.7837 

2.86 

243.05 

242.62 243.60 

243.22 

T-24 Circular 30 

143.30 

1.9456  1.6892 

1.0501 

4.30 

242.60 

239.81 243.22 

240.21 

/var/www/pavco.com.co/public/site/pdftohtml/91b49c096538ab54880bf3568b57d287/index-html.html
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ANÁLISIS DE RESULTADOS TR 2 AÑOS 

Scenario: SISTEMA MODIFICADO + AREAS DE DRENAJE NOR OCCIDENTALES

 

 

Title: ALCANTARILLADO PLUVIAL PORE 

 

Project Engineer: ENG. LEONARDO BECERRA L. 

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ENG. LEONARDO BECERRA L. 

StormCAD v5.6 [05.06.012.00] 

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Page 5 

Pipe elements for network with outlet: O-1 

Label Section 

Shape 

Section 

Size 

Length 

(m) 

Number 

of 

Sections 

Constructed 

Slope (%) 

Energy 

Slope 

(%) 

Total 

System 

Flow 

(m³/s) 

Average 

Velocity 

(m/s) 

Upstream 

Invert 

Elevation (m) 

Downstream 

Invert 

Elevation (m) 

Hydraulic 

Grade 

Line In 

(m) 

Hydraulic 

Grade Line 

Out (m) 

T-25 Circular 42 

35.70 

0.1232  0.2301 

1.2727 

1.46 

239.34 

239.30 240.11 

239.95 

T-26 Circular 42 

104.50 

3.1923  2.2995 

1.4213 

5.51 

239.28 

235.94 239.95 

236.30 

T-27 Circular 42 

99.30 

0.9314  0.9245 

1.5895 

3.62 

235.62 

234.69 236.33 

235.46 

T-28 Circular 42 

101.80 

2.5304  2.5263 

1.9281 

5.51 

234.67 

232.10 235.46 

232.93 

T-29 Circular 48 

99.50 

1.5066  1.4995 

2.4013 

4.80 

232.08 

230.58 232.93 

231.49 

T-30 Circular 48 

99.50 

1.1518  1.1473 

2.8665 

4.53 

230.56 

229.41 231.49 

230.39 

T-31 Circular 48 

111.20 

1.7707  1.7686 

3.3266 

5.53 

229.39 

227.42 230.39 

228.45 

T-32 Circular 48 

98.80 

1.5243  1.1150 

3.7654 

5.38 

227.40 

225.90 228.45 

226.63 

T-33 Circular 60 

99.30 

0.6853  0.6850 

4.0348 

4.06 

225.88 

225.19 226.92 

226.25 

T-34 Circular 60 

94.30 

1.4491  0.9309 

4.2930 

5.46 

225.17 

223.81 226.25 

224.52 

T-35 Circular 48 

100.30 

0.8814  0.8807 

4.6327 

3.89 

223.79 

222.90 224.63 

223.76 

T-36 Circular 48 

103.80 

0.4000  0.3992 

5.0456 

2.91 

222.88 

222.47 223.76 

223.32 

T-37 Circular 48 

101.70 

0.4000  0.3995 

5.1491 

2.92 

222.45 

222.04 223.33 

222.91 

T-38 Circular 48 

98.20 

0.4000  0.3904 

5.2838 

2.93 

222.02 

221.63 222.92 

222.59 

T-39 Circular 48 

99.20 

0.4000  0.3084 

5.4759 

2.94 

221.61 

221.21 222.59 

222.37 

T-40 Circular 48 

100.30 

0.4000  0.3526 

5.6637 

2.95 

221.19 

220.79 222.37 

222.02 

T-41 Circular 48 

126.90 

0.2326  0.3536 

5.8287 

2.54 

220.77 

220.48 222.02 

221.49 

T-42 Circular 48 

64.80 

0.6590  0.4031 

6.1353 

3.70 

220.46 

220.03 221.49 

221.30 

T-43 Circular 48 

103.80 

0.5077  0.4435 

6.2610 

2.73 

220.01 

219.48 221.30 

220.84 

T-44 Circular 60 

99.90 

1.0000  0.8520  15.3428 

5.38 

219.46 

218.46 220.84 

219.62 

T-45 Circular 60 

85.00 

1.0000  0.9974  15.2976 

5.38 

218.44 

217.59 219.82 

219.00 

T-46 Circular 60 

84.30 

0.6797  0.6873  15.2595 

4.24 

217.57 

217.00 219.00 

218.38 

TS-1 Circular 15 

19.30 

4.9896  2.9218 

0.2219 

4.15 

247.66 

246.69 247.99 

246.89 

TS-2 Circular 15 

18.10 

7.6961  4.0878 

0.2539 

5.04 

248.09 

246.69 248.44 

246.88 

TS-3 Circular 15 

14.00 

12.0643  5.3267 

0.2476 

5.91 

245.14 

243.46 245.49 

243.62 

TS-4 Circular 15 

20.80 

8.4567  5.0073 

0.1524 

4.54 

245.21 

243.46 245.50 

243.58 

TS-5 Circular 30 

4.00 

16.6500  10.081 

0.1905 

5.70 

243.28 

242.62 243.54 

243.22 

TS-6 Circular 24 

15.70 

4.4459  3.4086 

0.1270 

3.27 

243.46 

242.77 243.69 

243.22 

TS-7 Circular 15 

14.80 

6.2432  3.1714 

0.1905 

4.33 

241.05 

240.13 241.37 

240.29 

TS-8 Circular 12 

17.00 

5.8529  3.6860 

0.0876 

3.46 

241.26 

240.26 241.49 

240.38 

TS-9 Circular 18 

17.90 

4.3464  2.3857 

0.1905 

3.75 

240.89 

240.11 241.19 

240.28 

TS-10 Circular  15 

25.40 

4.2835  2.8327 

0.1816 

3.72 

237.86 

236.77 238.17 

236.94 

TS-11 Circular  12 

20.90 

7.0144  5.7288 

0.0317 

2.77 

238.31 

236.84 238.44 

236.91 

TS-12 Circular  12 

25.90 

9.3665  7.1342 

0.0762 

3.95 

238.32 

235.90 238.54 

235.99 

TS-13 Circular  24 

18.10 

8.5134  5.8848 

0.0762 

3.53 

237.13 

235.59 237.31 

235.67 

TS-14 Circular  12 

19.10 

10.7326  7.2960 

0.0762 

4.15 

237.95 

235.90 238.16 

235.99 

TS-15 Circular  12 

25.60 

4.4258  3.4475 

0.0667 

2.90 

237.11 

235.97 237.31 

236.08 

TS-16 Circular  18 

4.40 

12.3864  3.8442 

0.0667 

4.01 

236.37 

235.82 236.54 

235.91 

TS-17 Circular  12 

15.60 

7.4423  4.6738 

0.0667 

3.50 

237.13 

235.97 237.33 

236.07 

TS-18 Circular  18 

22.90 

3.6681  3.6681 

0.1663 

3.40 

237.20 

236.36 237.49 

236.65 

TS-19 Circular  15 

17.90 

3.5642  3.2238 

0.0254 

1.99 

237.08 

236.44 237.19 

236.65 

TS-20 Circular  12 

17.60 

8.5905  5.7714 

0.0667 

3.69 

234.81 

233.30 235.01 

233.39 

TS-21 Circular  12 

25.00 

7.6077  5.8425 

0.0667 

3.53 

235.20 

233.30 235.40 

233.39 

TS-22 Circular  12 

18.40 

9.1680  6.3002 

0.0667 

3.77 

234.99 

233.30 235.19 

233.39 

TS-23 Circular  12 

24.90 

3.9036  3.0332 

0.0667 

2.78 

234.56 

233.59 234.76 

233.70 

TS-24 Circular  18 

5.10 

11.9412  4.1129 

0.0667 

3.96 

234.05 

233.44 234.22 

233.52 

TS-25 Circular  12 

15.20 

6.0461  3.8130 

0.0667 

3.25 

234.51 

233.59 234.71 

233.69 

TS-26 Circular  12 

25.90 

3.1815  2.5298 

0.0667 

2.58 

233.49 

232.67 233.69 

232.78 

TS-27 Circular  12 

15.90 

5.6038  3.6082 

0.0667 

3.16 

233.56 

232.67 233.76 

232.77 

TS-28 Circular  18 

4.00 

15.3250  13.617 

0.0667 

4.33 

233.13 

232.52 233.31 

232.81 

TS-29 Circular  12 

24.10 

7.5436  5.7276 

0.0667 

3.52 

233.60 

231.78 233.80 

231.87 

TS-30 Circular  12 

17.30 

9.3006  6.2090 

0.0667 

3.79 

233.39 

231.78 233.59 

231.87 

/var/www/pavco.com.co/public/site/pdftohtml/91b49c096538ab54880bf3568b57d287/index-html.html
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ANÁLISIS DE RESULTADOS TR 2 AÑOS 

Scenario: SISTEMA MODIFICADO + AREAS DE DRENAJE NOR OCCIDENTALES

 

 

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ENG. LEONARDO BECERRA L. 

StormCAD v5.6 [05.06.012.00] 

3/12/2009 8:06 PM 

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Page 6 

Pipe elements for network with outlet: O-1 

Label Section 

Shape 

Section 

Size 

Length 

(m) 

Number 

of 

Sections 

Constructed 

Slope (%) 

Energy 

Slope 

(%) 

Total 

System 

Flow 

(m³/s) 

Average 

Velocity 

(m/s) 

Upstream 

Invert 

Elevation (m) 

Downstream 

Invert 

Elevation (m) 

Hydraulic 

Grade 

Line In 

(m) 

Hydraulic 

Grade Line 

Out (m) 

TS-31 Circular  18 

17.30 

8.0578  5.4887 

0.0667 

3.45 

233.03 

231.63 233.20 

231.71 

TS-32 Circular  12 

19.20 

5.7240  5.3584 

0.0254 

2.41 

235.45 

234.35 235.57 

234.57 

TS-33 Circular  15 

20.80 

4.2115  2.6273 

0.1663 

3.61 

235.15 

234.28 235.45 

234.44 

TS-34 Circular  15 

20.40 

4.5539  4.5539 

0.1663 

3.72 

233.44 

232.51 233.74 

232.81 

TS-35 Circular  12 

16.60 

5.8916  5.5073 

0.0286 

2.52 

233.56 

232.58 233.69 

232.81 

TS-36 Circular  18 

16.60 

8.2108  5.4869 

0.0667 

3.47 

231.83 

230.47 232.00 

230.54 

TS-37 Circular  12 

22.90 

6.6157  4.9382 

0.0667 

3.36 

232.13 

230.62 232.33 

230.71 

TS-38 Circular  12 

17.00 

9.8706  6.5450 

0.0667 

3.87 

232.29 

230.62 232.49 

230.70 

TS-39 Circular  12 

16.00 

5.8687  3.7748 

0.0667 

3.22 

231.91 

230.97 232.11 

231.07 

TS-40 Circular  12 

26.30 

3.2586  2.5970 

0.0667 

2.60 

231.82 

230.97 232.02 

231.08 

TS-41 Circular  18 

3.80 

16.1842  4.4881 

0.0667 

4.41 

231.43 

230.82 231.61 

230.90 

TS-42 Circular  12 

24.60 

4.4228  3.2134 

0.1000 

3.24 

230.25 

229.16 230.49 

229.29 

TS-43 Circular  12 

31.30 

3.2332  2.5971 

0.1000 

2.89 

230.17 

229.16 230.42 

229.30 

TS-44 Circular  12 

4.70 

12.7660  9.7582 

0.0000 

0.00 

229.76 

229.16 229.76 

229.30 

TS-45 Circular  12 

28.10 

6.7046  5.1542 

0.0833 

3.59 

230.51 

228.63 230.73 

228.73 

TS-46 Circular  12 

31.80 

6.3208  4.9212 

0.1000 

3.69 

230.64 

228.63 230.88 

228.75 

TS-47 Circular  12 

29.10 

3.4708  3.2191 

0.0238 

1.98 

231.62 

230.61 231.74 

230.84 

TS-48 Circular  15 

16.60 

5.9880  3.2556 

0.1663 

4.11 

231.54 

230.54 231.83 

230.70 

TS-49 Circular  18 

4.00 

0.5500  0.5116 

0.1825 

1.72 

228.35 

228.33 228.65 

228.61 

TS-50 Circular  18 

8.80 

8.3295  2.9273 

0.1828 

4.68 

230.16 

229.43 230.46 

229.58 

TS-51 Circular  30 

7.00 

9.2143  2.7582 

0.1828 

4.58 

228.35 

227.70 228.60 

227.83 

TS-52 Circular  30 

3.60 

0.0500  0.2429 

0.1825 

0.70 

227.27 

227.27 227.56 

227.52 

TS-53 Circular  24 

3.60 

19.5556  2.4816 

0.3474 

7.41 

226.33 

225.62 226.71 

225.82 

TS-54 Circular  15 

6.10 

12.8197  3.5222 

0.1828 

5.56 

227.19 

226.41 227.50 

226.57 

TS-55 Circular  12 

9.90 

15.5960  7.1762 

0.0952 

5.05 

226.56 

225.01 226.80 

225.11 

TS-56 Circular  15 

10.60 

14.5094  5.6580 

0.1825 

5.81 

226.48 

224.94 226.79 

225.08 

TS-57 Circular  12 

9.30 

16.5054  7.3164 

0.0952 

5.15 

225.64 

224.11 225.88 

224.21 

TS-58 Circular  15 

8.40 

17.4643  6.4413 

0.1327 

5.67 

225.51 

224.04 225.77 

224.15 

TS-59 Circular  12 

23.40 

6.3256  4.4260 

0.0995 

3.69 

225.15 

223.67 225.40 

223.80 

TS-60 Circular  12 

7.70 

18.8727  7.2234 

0.1047 

5.55 

225.13 

223.67 225.38 

223.78 

TS-61 Circular  15 

26.10 

4.8199  3.5904 

0.0873 

3.17 

224.43 

223.18 224.65 

223.29 

TS-62 Circular  18 

5.80 

0.3966  0.4027 

0.1581 

1.47 

224.32 

224.29 224.60 

224.57 

TS-63 Circular  24 

20.70 

5.0135  3.1310 

0.1279 

3.42 

223.57 

222.53 223.80 

222.64 

TS-64 Circular  30 

3.20 

0.0500  0.2410 

0.1587 

0.68 

223.31 

223.31 223.58 

223.55 

TS-65 Circular  18 

20.10 

6.0975  3.7041 

0.1269 

3.77 

223.49 

222.27 223.74 

222.39 

TS-66 Circular  12 

3.30 

3.8182  1.8075 

0.1587 

3.44 

223.73 

223.60 224.02 

223.83 

TS-67 Circular  24 

10.50 

13.5790  13.046 

0.1190 

4.75 

223.12 

221.69 223.34 

222.02 

TS-68 Circular  12 

1.80 

6.0556  1.6733 

0.1428 

3.99 

223.69 

223.59 223.98 

223.80 

TS-69 Circular  30 

2.90 

6.8966  1.0749 

0.2627 

4.61 

221.43 

221.23 221.74 

221.43 

TS-70 Circular  24 

9.10 

2.7802  1.1026 

0.2626 

3.41 

221.63 

221.38 221.96 

221.60 

TS-71 Circular  30 

5.90 

2.4576  0.0665 

0.2114 

3.00 

220.93 

220.78 221.27 

221.30 

TS-72 Circular  48 

10.00 

7.2800  1.1647 

2.4618 

8.55 

234.50 

233.78 235.37 

234.30 

TS-73 Circular  24 

8.20 

11.5732  5.1300 

1.7877 

9.53 

232.13 

231.18 232.74 

231.68 

TS-74 Circular  40 

12.60 

6.3175  1.4029 

2.1236 

7.91 

229.42 

228.62 230.25 

229.13 

TS-75 Circular  60 

8.90 

3.8652  0.0719 

2.1338 

6.41 

225.24 

224.90 226.22 

226.29 

TS-76 Circular  36 

6.90 

9.1304  1.5778 

2.3286 

9.33 

223.34 

222.71 224.19 

223.29 

 

 

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Universidad de los Andes 

Departamento de Ingeniería Civil y Ambiental 

Centro de Investigaciones en Acueductos y Alcantarillados - CIACUA 

Evaluación de la capacidad hidráulica del interceptor de aguas lluvias paralelo al 
río  Pore,  mediante  modelación  hidráulica  con  el  software  SWMM,  municipio  de 
Pore, departamento de Casanare.

 

 

 

 

Boris Andrés Roa Pineda 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ANEXO 3. Reporte modelación hidráulica del interceptor de aguas lluvias 

paralelo al Río Pore

 

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INFORME DE LA MODELACION HIDRÁULICA DEL INTERCEPTOR DE AGUAS LLUVIAS

  STORM WATER MANAGEMENT MODEL - VERSION 5.0 vE (Build 5.0.018 vE)
  Traducido por el Grupo Multidisciplinar de Modelación de Fluidos 
  Universidad Politécnica de Valencia
  --------------------------------------------------------------- 
 

  
  *********************************************************
  NOTA: El resumen estadístico mostrado en este informe se 
  basa en los resultados obtenidos en todos los intervalos 
  de cálculo, no sólo en los intervalos registrados en el  
  informe.                                                 
  *********************************************************
  
  ********************
  Opciones de Análisis
  *********************
  Unidades de Caudal .............. LPS
  Modelos utilizados:
    Lluvia/Escorrentía ............ NO
    Deshielo de Nieve ............. NO
    Flujo Subterráneo ............. NO
    Cálculo Hidráulico ............ SI
    Permitir Estancamiento . NO
    Calidad del Agua .............. NO
  Método de Cálculo Hidráulico .... DYNWAVE
  Fecha de Comienzo ............... JAN-26-2012 00:00:00
  Fecha de Finalización ........... JAN-26-2012 04:00:00
  Días Previos sin Lluvia ......... 0.0
  Report Time Step ................ 00:05:00
  Intervalo de Cálculo Hidráulico . 10.00 s
  
  **********************
  Errores de Continuidad
  **********************
  
  **************************       Volumen       Volumen
  Cálculo Hidráulico                  ha·m       10^3 m3
  **************************     ---------     ---------
  Aporte Tiempo Seco .......         0.000         0.000
  Aporte Tiempo Lluvia .....         0.000         0.000
  Aporte Ag. Subterranea ...         0.000         0.000
  Aportes dep. Lluvia ......         0.000         0.000
  Aportes Externos .........        11.207       112.068
  Descargas Externas .......        11.206       112.059
  Descargas Internas .......         0.001         0.011
  Perdidas Almacenamiento ..         0.000         0.000
  Vol. Almacenado Inicial ..         0.000         0.000
  Vol. Almacenado Final ....         0.000         0.000
  % Error Continuidad ......        -0.002
  
  
  ******************************************
  Incremento de Tiempo de Elementos Críticos
  ******************************************
  Línea 13 (81.09%)
  Línea 17 (13.68%)
  
  
  ********************************
  Máximos Índices de Inestabilidad
  ********************************

Página 1

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INFORME DE LA MODELACION HIDRÁULICA DEL INTERCEPTOR DE AGUAS LLUVIAS

  Línea 10 (3)
  
  
  ******************************************
  Resumen de Intervalo de Cálculo Hidráulico
  ******************************************
  Intervalo de Cálculo Mínimo       :     0.50 seg
  Intervalo de Cálculo Medio        :     1.81 seg
  Intervalo de Cálculo Máximo       :    10.00 seg
  Porcentaje en Reg. Permanente     :     0.00
  Nº medio iteraciones por instante :     2.01
  
  
  *************************
  Resumen de Nivel en Nudos
  *************************
  
  ---------------------------------------------------------------------
                                   Nivel    Nivel   Altura    Instante 
                                   Medio   Máximo   Máxima   Nivel Máx.
  Nudo                 Tipo       Metros   Metros   Metros  días hr:min
  ---------------------------------------------------------------------
  A10                  JUNCTION     0.37     0.51   235.40     0  01:00
  B10                  JUNCTION     0.25     0.34   234.41     0  01:00
  C10                  JUNCTION     0.41     0.57   229.43     0  01:00
  D12                  JUNCTION     0.31     0.42   226.73     0  01:00
  E13                  JUNCTION     0.41     0.56   222.59     0  01:00
  24                   JUNCTION     1.08     1.96   221.75     0  00:59
  37                   JUNCTION     0.24     0.31   234.50     0  01:00
  39                   JUNCTION     0.31     0.42   231.91     0  01:00
  40                   JUNCTION     0.34     0.45   231.31     0  01:00
  41                   JUNCTION     0.38     0.50   230.14     0  01:01
  42                   JUNCTION     0.46     0.61   228.74     0  01:01
  43                   JUNCTION     0.42     0.56   227.46     0  01:01
  44                   JUNCTION     0.52     0.70   226.23     0  01:01
  45                   JUNCTION     0.49     0.65   225.29     0  01:02
  46                   JUNCTION     0.52     0.70   221.90     0  01:02
  24A                  JUNCTION     1.16     1.98   221.50     0  01:01
  CAJA                 JUNCTION     0.16     0.21   232.69     0  01:00
  47                   OUTFALL      1.08     1.51   220.38     0  00:56
  
  
  ***************************
  Resumen de Aportes en Nudos
  ***************************
  
  
-----------------------------------------------------------------------------------
--
                                   Aporte   Aporte     Instante     Volumen     
Volumen
                                  Lateral    Total    de Aporte      Aporte      
Aporte
                                   Máximo   Máximo       Máximo     Lateral       
Total
  Nudo                 Tipo           LPS      LPS  días hr:min    10^6 ltr    10^6
ltr
  
-----------------------------------------------------------------------------------
--
  A10                  JUNCTION    974.21   974.21     0  01:00       5.261       
5.261
  B10                  JUNCTION    926.07   926.07     0  01:00       5.001       

Página 2

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INFORME DE LA MODELACION HIDRÁULICA DEL INTERCEPTOR DE AGUAS LLUVIAS

5.001
  C10                  JUNCTION   1099.49  1099.49     0  01:00       5.938       
5.938
  D12                  JUNCTION   1036.40  1036.40     0  01:00       5.597       
5.597
  E13                  JUNCTION   1373.84  1373.84     0  01:00       7.419       
7.419
  24                   JUNCTION  15341.81 15341.81     0  01:00      82.851      
82.851
  37                   JUNCTION      0.00   974.36     0  01:00       0.000       
5.261
  39                   JUNCTION      0.00   973.81     0  01:00       0.000       
5.260
  40                   JUNCTION      0.00  1897.57     0  01:00       0.000      
10.261
  41                   JUNCTION      0.00  1896.87     0  01:00       0.000      
10.257
  42                   JUNCTION      0.00  2991.63     0  01:01       0.000      
16.197
  43                   JUNCTION      0.00  2994.79     0  01:01       0.000      
16.200
  44                   JUNCTION      0.00  2993.28     0  01:01       0.000      
16.196
  45                   JUNCTION      0.00  4016.50     0  01:02       0.000      
21.797
  46                   JUNCTION      0.00  5366.19     0  01:02       0.000      
29.211
  24A                  JUNCTION      0.00 20470.63     0  01:01       0.000     
112.096
  CAJA                 JUNCTION      0.00   925.87     0  01:00       0.000       
5.001
  47                   OUTFALL       0.00 20470.65     0  01:01       0.000     
112.059
  
  
  ******************************
  Resumen de Sobrecarga en Nudos
  ******************************
  
  La sobrecarga ocurre cuando el agua sube por encima del conducto más elevado.
  ---------------------------------------------------------------------
                                               Máx. Altura   Mín. Nivel
                                      Horas     sobre Tope    bajo Base
  Nudo                 Tipo        en carga         Metros       Metros
  ---------------------------------------------------------------------
  24                   JUNCTION        0.43          0.443        0.000
  24A                  JUNCTION        0.29          0.270        0.595
  
  
  ******************************
  Resumen de Inundación en Nudos
  ******************************
  
  Inundación se refiere a toda el agua que rebosa de un nudo, quede estancada.
  --------------------------------------------------------------------------
                                           Instante en     Volumen   Volumen
                                  Caudal    que sucede       Total    Máximo
                         Horas    Máximo     el Máximo      Inund.   Estanc.
  Nudo                Inundado       LPS   días hr:min    10^6 ltr     ha-mm
  --------------------------------------------------------------------------
  24                      0.04    151.08      0  01:00       0.011      0.00
  
  

Página 3

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INFORME DE LA MODELACION HIDRÁULICA DEL INTERCEPTOR DE AGUAS LLUVIAS

  *******************
  Resumen de Vertidos
  *******************
  
  -----------------------------------------------------------
                        Frec.    Caudal    Caudal     Volumen
                      Vertido     Medio    Máximo       Total
  Nudo de Vertido     % Porc.       LPS       LPS    10^6 ltr
  -----------------------------------------------------------
  47                    99.99  13033.74  20470.65     112.059
  -----------------------------------------------------------
  Sistema               99.99  13033.74  20470.65     112.059
  
  
  ***************************
  Resumen de Caudal en Líneas
  ***************************
  
  -----------------------------------------------------------------------------
                                  Caudal     Instante    Veloc.  Caudal   Nivel
                                  Máximo   Caudal Máx    Máxima    Máx/    Máx/
  Línea                Tipo          LPS  días hr:min     m/sec   Lleno   Lleno
  -----------------------------------------------------------------------------
  1                    CONDUIT    973.81     0  01:00      3.37    0.15    0.30
  2                    CONDUIT    974.69     0  01:00      2.65    0.26    0.36
  3                    CONDUIT   1896.87     0  01:00      3.96    0.19    0.31
  4                    CONDUIT   1894.50     0  01:01      3.21    0.23    0.36
  5                    CONDUIT   2994.79     0  01:01      4.70    0.34    0.39
  6                    CONDUIT   2993.28     0  01:01      4.27    0.29    0.41
  7                    CONDUIT   2996.10     0  01:02      3.72    0.43    0.46
  8                    CONDUIT   4015.02     0  01:02      5.18    0.39    0.45
  9                    CONDUIT   5359.44     0  01:02      2.12    0.43    0.73
  10                   CONDUIT  20470.65     0  01:01      5.70    1.31    1.00
  11                   CONDUIT    974.36     0  01:00      3.08    0.80    0.68
  12                   CONDUIT    925.87     0  01:00      4.30    0.30    0.37
  13                   CONDUIT    925.93     0  01:00      8.44    0.11    0.23
  14                   CONDUIT   1098.01     0  01:00      2.62    0.72    0.63
  15                   CONDUIT   1036.77     0  01:00      4.10    0.60    0.56
  16                   CONDUIT   1374.68     0  01:00      3.29    0.72    0.63
  17                   CONDUIT  15197.88     0  00:59      4.23    0.97    1.00
  
  
  ************************
  Resumen de Tipo de Flujo
  ************************
  
  
-----------------------------------------------------------------------------------
------
                      Longitud    - Fracción de Tiempo en Tipo de Flujo -   Número 
 Variac
                      Ajustada    Seco (Caudal 0)  Sub-  Super   Crítico    Froude 
 Media 
  Conducto               /Real    Todo Ini.  Final Crít. Crít. Ini.  Final  Medio  
 Caudal
  
-----------------------------------------------------------------------------------
------
  1                       1.00   0.03  0.00  0.00  0.01  0.95  0.00  0.00     2.00 
 0.0000
  2                       1.00   0.00  0.00  0.00  0.00  0.96  0.00  0.04     1.44 
 0.0001
  3                       1.00   0.00  0.00  0.00  0.00  0.95  0.00  0.04     2.07 

Página 4

/var/www/pavco.com.co/public/site/pdftohtml/91b49c096538ab54880bf3568b57d287/index-html.html
background image

INFORME DE LA MODELACION HIDRÁULICA DEL INTERCEPTOR DE AGUAS LLUVIAS

 0.0000
  4                       1.00   0.00  0.00  0.00  0.00  0.97  0.00  0.03     1.56 
 0.0001
  5                       1.00   0.00  0.01  0.00  0.02  0.97  0.00  0.00     2.21 
 0.0001
  6                       1.00   0.00  0.00  0.00  0.01  0.96  0.00  0.03     1.95 
 0.0001
  7                       1.00   0.00  0.00  0.00  0.01  0.01  0.00  0.98     1.60 
 0.0001
  8                       1.00   0.00  0.01  0.00  0.02  0.96  0.00  0.00     2.24 
 0.0001
  9                       1.00   0.00  0.00  0.00  0.74  0.19  0.00  0.07     0.87 
 0.0002
  10                      1.00   0.00  0.00  0.00  0.31  0.69  0.00  0.00     1.25 
 0.0007
  11                      1.00   0.00  0.00  0.00  0.00  0.00  0.00  1.00     1.54 
 0.0002
  12                      1.00   0.00  0.00  0.00  0.00  0.00  0.00  1.00     2.65 
 0.0001
  13                      1.00   0.04  0.00  0.00  0.00  0.00  0.00  0.96     6.66 
 0.0000
  14                      1.00   0.00  0.00  0.00  0.00  0.00  0.00  1.00     1.26 
 0.0002
  15                      1.00   0.00  0.00  0.00  0.00  0.00  0.00  1.00     2.25 
 0.0002
  16                      1.00   0.00  0.00  0.00  0.00  0.00  0.00  1.00     1.55 
 0.0002
  17                      1.00   0.02  0.02  0.00  0.38  0.57  0.00  0.01     0.91 
 0.0005
  
  
  **********************************
  Resumen de Sobrecarga de Conductos
  **********************************
  
  ----------------------------------------------------------------------------
                                                           Horas        Horas 
                         --------- Horas Lleno -------   Q > Q unif. Capacidad
  Conduit                Ambos Ext  Ext.Ini.  Ext.Fin.   Tubo Lleno   Limitada
  ----------------------------------------------------------------------------
  10                          0.22      0.22      0.23      1.87         0.22
  17                          0.43      0.43      0.43      1.47         0.01
  

  Instante de inicio del análisis:        Sat Jan 28 20:46:59 2012
  Instante de finalización del análisis:  Sat Jan 28 20:46:59 2012
  Tiempo total transcurrido:              < 1 s

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