Universidad de los Andes
Facultad De Ingeniería
Departamento de Ingeniería Civil y Ambiental
TESIS DE ESPECIALIZACIÓN
INGENIERÍA DE SISTEMAS HÍDRICOS URBANOS
EVALUACIÓN DE LA CAPACIDAD HIDRÁULICA DEL INTERCEPTOR
DE AGUAS LLUVIAS PARALELO AL RÍO PORE, MEDIANTE
MODELACIÓN HIDRÁULICA CON EL SOFTWARE SWMM,
MUNICIPIO DE PORE, DEPARTAMENTO DE CASANARE.
Preparado por:
Ing. Boris Andrés Roa Pineda
Asesor:
Ing. Juan Saldarriaga
Informe Final Tesis
Bogotá, Enero 30 de 2012
Universidad de los Andes
Departamento de Ingeniería Civil y Ambiental
Centro de Investigaciones en Acueductos y Alcantarillados - CIACUA
Evaluación de la capacidad hidráulica del interceptor de aguas lluvias paralelo al
río Pore, mediante modelación hidráulica con el software SWMM, municipio de
Pore, departamento de Casanare.
II
Boris Andrés Roa Pineda
TABLA DE CONTENIDO
INTRODUCCIÓN ....................................................................................................................................................... 1
1
ANTECEDENTES Y OBJETIVOS .................................................................................................................. 2
1.1
ANTECEDENTES .......................................................................................................................................... 2
1.2
OBJETIVOS .................................................................................................................................................... 3
1.2.1
Objetivos Generales ............................................................................................................................... 3
1.2.2
Objetivos Específicos ............................................................................................................................. 3
2
ESTADO DEL ARTE ........................................................................................................................................ 4
2.1
CARACTERÍSTICAS
DEL
SOFTWARE
SWMM ........................................................................................ 4
2.1.1
Aplicabilidad del SWMM: ...................................................................................................................... 4
2.1.2
Modelo hidráulico del SWMM ............................................................................................................... 4
2.2
GENERALIDADES
DEL
MUNICIPIO
ESTUDIO
DE
CASO....................................................................... 5
2.2.1
Sistema de alcantarillado de aguas lluvias existente ............................................................................. 6
3
METODOLOGÍA............................................................................................................................................... 9
3.1
RECOLECCIÓN
Y
ANÁLISIS
DE
LA
INFORMACIÓN
EXISTENTE ........................................................ 9
3.1.1
Características del interceptor de aguas lluvias .................................................................................... 9
3.1.2
Características de los colectores que descargan al interceptor .......................................................... 10
3.2
PREPARACIÓN
DEL
MODELO ................................................................................................................. 13
4
DATOS Y ANÁLISIS DE DATOS ................................................................................................................. 16
5
CONCLUSIONES ............................................................................................................................................ 21
6
RECOMENDACIONES .................................................................................................................................. 22
7
BIBLIOGRAFÍA .............................................................................................................................................. 23
8
ANEXOS ........................................................................................................................................................... 24
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III
Boris Andrés Roa Pineda
ÍNDICE DE FIGURAS
F
IGURA
1.
T
RAZADO DE LA RED DE AGUAS LLUVIAS EN EL
M
UNICIPIO DE
P
ORE
. .............................. 6
F
IGURA
2.
I
NSTALACIÓN DOBLE SECCIÓN
:
T
UBERÍA DE
48
(
IZQUIERDA
)
Y
60
(
DERECHA
)
PULGADAS
,
C
OLECTOR
F. ............................................................................................................................. 6
F
IGURA
3.
T
RAZADO DEL INTERCEPTOR DE AGUAS LLUVIAS EN EL
M
UNICIPIO DE
P
ORE
. .................. 7
F
IGURA
4.
D
E IZQUIERDA A DERECHA DETALLE DE LA ALCANTARILLA SOBRE LA VÍA MARGINAL DE
LA SELVA Y POTREROS INUNDADOS
.
I
MAGEN TOMADA EL
25
DE AGOSTO DE
2010. ................. 11
F
IGURA
5.
D
ETALLE DE LA CAJA DE PASO EN EL TRAMO
B10-40
DEL COLECTOR
B. ........................ 11
F
IGURA
6.
D
E IZQUIERDA A DERECHA NODO DE INTERCONEXIÓN
(
POZO
24A)
ENTRE EL
INTERCEPTOR DE AGUAS LLUVIAS Y EL COLECTOR
F,
EN AMBOS CASOS SE TIENEN DOBLE
SECCIÓN DE TUBERÍA DE
60
PULGADAS
. .................................................................................. 12
F
IGURA
7.
D
E IZQUIERDA A DERECHA TUBERÍA DE
PVC
N
OVALOC DE
30
PULGADAS DEL TRAMO
D12-45;
INSPECCIÓN INTERNA DEL POZO
D12. ........................................................................ 12
F
IGURA
8.
D
E IZQUIERDA A DERECHA INSPECCIÓN INTERNA DEL POZO
E13
Y VERIFICACIÓN DE
DIÁMETROS INTERNOS
,
DETALLE INTERNO DE LA TUBERÍA DE
36
PULGADAS DEL TRAMO
E13-
46. ........................................................................................................................................... 13
F
IGURA
9.
D
E IZQUIERDA A DERECHA INSPECCIÓN INTERNA DEL POZO
40
Y VERIFICACIÓN DE
DIÁMETROS INTERNOS
,
DETALLE INTERNO DE LA TUBERÍA
PEAD
DE
60
PULGADAS DEL TRAMO
40-41. ...................................................................................................................................... 13
F
IGURA
10.
T
RAZADO DE LA RED DEL INTERCEPTOR DE AGUAS LLUVIAS Y SUS DESCARGAS DE LOS
COLECTORES
A,
B,
C,
D,
E
Y
F. ............................................................................................... 14
F
IGURA
11.
T
RAZADO DE LA RED DEL INTERCEPTOR DE AGUAS LLUVIAS Y SUS DESCARGAS DE LOS
COLECTORES
A,
B,
C,
D,
E
Y
F,
EN EL MODELO
. ...................................................................... 14
F
IGURA
12.
A
PORTE DE CAUDALES POR CADA COLECTOR QUE DESCARGA AL INTERCEPTOR DE
AGUAS LLUVIAS
. ...................................................................................................................... 15
F
IGURA
13.
P
ERFIL HIDRÁULICO DEL INTERCEPTOR DE AGUAS LLUVIAS
:
N
ODO
37-
N
ODO
24A,
A
LOS
5
MINUTOS DE INICIO DE LA SIMULACIÓN
.......................................................................... 16
F
IGURA
14.
P
ERFIL HIDRÁULICO DEL INTERCEPTOR DE AGUAS LLUVIAS
:
N
ODO
37-
N
ODO
24A,
EN
EL TIEMPO
T=1:05
HORAS DE INICIO DE LA SIMULACIÓN
. ........................................................ 16
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IV
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F
IGURA
15.
C
OMPORTAMIENTO DEL NIVEL EN LOS POZOS
37,
39,
40,
41,
42
Y
43
DEL INTERCEPTOR
DE AGUAS LLUVIAS
. ................................................................................................................. 17
F
IGURA
16.
C
OMPORTAMIENTO DEL NIVEL EN LOS POZOS
44,
45
Y
46
DEL INTERCEPTOR DE AGUAS
LLUVIAS
. ................................................................................................................................. 17
F
IGURA
17.
C
OMPORTAMIENTO DEL NIVEL EN LOS POZOS
46
Y
24A
DEL INTERCEPTOR DE AGUAS
LLUVIAS
. ................................................................................................................................. 18
F
IGURA
18.
P
ERFIL HIDRÁULICO DEL ÚLTIMO TRAMO DEL COLECTOR
F
Y EL INTERCEPTOR DE
AGUAS LLUVIAS
,
EN DONDE LOS DOS SE CONECTAN
(
POZO
24A) ............................................. 18
F
IGURA
19.
C
OMPORTAMIENTO DEL NIVEL EN EL TRAMO
24-24A
DEL COLECTOR
F ....................... 19
F
IGURA
20.
C
OMPORTAMIENTO DEL NIVEL EN EL NODO
24
DEL COLECTOR
F ................................. 19
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V
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ÍNDICE DE TABLAS
T
ABLA
1.
C
ARACTERÍSTICAS DE LOS COLECTORES DE AGUAS LLUVIAS EXISTENTES EN EL
M
UNICIPIO
DE
P
ORE
. ................................................................................................................................... 7
T
ABLA
2.
R
ESUMEN DE NODOS QUE COMPONEN EL INTERCEPTOR DE AGUAS LLUVIAS
. ..................... 9
T
ABLA
3.
R
ESUMEN DE TUBERÍAS QUE COMPONEN EL INTERCEPTOR DE AGUAS LLUVIAS
. ................ 9
T
ABLA
4.
R
ESUMEN DE NODOS DE CADA COLECTOR QUE DESCARGA AL INTERCEPTOR DE AGUAS
LLUVIAS
. ................................................................................................................................. 10
T
ABLA
5.
R
ESUMEN DE TUBOS FINALES DE CADA COLECTOR QUE DESCARGA AL INTERCEPTOR DE
AGUAS LLUVIAS
. ...................................................................................................................... 11
T
ABLA
6.
R
ESUMEN DE RESULTADOS EN LAS TUBERÍAS DEL INTERCEPTOR DE AGUAS LLUVIAS Y LOS
TRAMOS FINALES QUE DESCARGAN A ESTE
. ............................................................................. 20
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VI
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ANEXOS
ANEXO
1.
R
ESOLUCIÓN
200.41.0070
DE
21
DE ENERO DE
2010,
“P
OR MEDIO DE LA CUAL SE
PRORROGA EL PERMISO DE VERTIMIENTO DE AGUAS LLUVIAS Y SE OTORGA PERMISO DE OCUPACIÓN
DE CAUCE AL
M
UNICIPIO DE
P
ORE
,
PARA EL SISTEMA DE
A
LCANTARILLADO
P
LUVIAL
” ................ 24
ANEXO
2.
H
OJA DE CÁLCULO PARA EL DISEÑO DE LOS
5
COLECTORES
A,
B,
C,
D,
E
QUE
DESCARGABAN AL
R
ÍO
P
ORE Y REPORTES MODELACIÓN COLECTOR
F.
............................................
ANEXO
3.
R
EPORTE MODELACIÓN HIDRÁULICA DEL INTERCEPTOR DE AGUAS LLUVIAS PARALELO AL
R
ÍO
P
ORE
.....................................................................................................................................
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1
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INTRODUCCIÓN
El objetivo de una red de drenaje urbano es principalmente la conducción de aguas pluviales y
residuales, bajo ciertos criterios de diseño. Un criterio común es asegurar la capacidad hidráulica
adecuada para conducir un caudal máximo en lámina libre. Cuando una tormenta excede el
evento de diseño y, en consecuencia, la capacidad de uno o más colectores es superada, el sistema
puede trabajar bajo presión
(Concha, y otros, 2010)
.
La modelación hidráulica con software como el SWMM permite evaluar el comportamiento de
los sistemas de drenaje, identificar puntos críticos en la red y plantear escenarios de optimización
que permitan controlar la sobrecarga en las redes o en el peor de los casos la inundación de
pozos.
Actualmente en el municipio de Pore en el departamento de Casanare, Colombia, se viene
construyendo un interceptor de aguas lluvias en tubería de polietileno de alta densidad (PEAD)
que recibe las descargas de 5 colectores construidos en tubería PVC; este interceptor descarga sus
aguas a un colector también construido en tubería PEAD. Dado que existen unos estudios y
diseños base, sobre los cuales se construyeron dichos colectores, se tiene entonces un
conocimiento de los aportes de caudal que realiza cada uno.
En el presente trabajo se realiza un diagnóstico y verificación de cada uno de los colectores
existentes: se inspeccionaron tuberías, verificando diámetros y estado interno de estas, se analizó
la topografía record entregada, se verificaron alturas de pozos, cotas, longitudes; y mediante
modelación hidráulica con el software SWMM se analizó el comportamiento hidráulico del
interceptor de aguas lluvias ante eventos de caudal pico. Se analizó en detalle cada una de las
estructuras que conforman el interceptor como pozos de inspección y tramos de tubería.
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2
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1 ANTECEDENTES Y OBJETIVOS
1.1 ANTECEDENTES
La modelación hidráulica de los sistemas de alcantarillado es una herramienta que permite
orientar la planificación, construcción, operación y mantenimiento de las redes. Gracias a los
avances tecnológicos, existen hoy día en el mercado diversos programas para la modelación
de sistemas de alcantarillado; en todo caso el diseñador debe siempre propender por la
utilización de modelos que permitan simular y diseñar redes basados en ecuaciones
físicamente basadas, las cuales permiten obtener diseños y resultados de simulaciones
óptimas.
La aplicación de modelos dinámicos como el SWMM, MOUSE, entre otros, buscan acercarse
más a las condiciones propias de eventos históricos de precipitación en una cuenca dada. Es
fundamental para su implementación una adecuada selección de los parámetros hidrológicos
que estos requieren. Ejemplos de estos análisis pueden encontrarse en
“
Estudio comparativo
de los modelos de análisis de alcantarillado: Método Racional-SWMM-Mouse
”
(Gutiérrez
Segura, 1999)
.
La aplicación de modelos como el SWMM permite evaluar el comportamiento de redes
existentes y determinar diferentes escenarios de optimización; un caso particular son las redes
de alcantarillado que se encuentren funcionado a presión, en donde mediante la aplicación del
SWMM es posible plantear diferentes cambios en la infraestructura de la red (renovación de
conductos) y evaluar de manera técnica la viabilidad de cambio. Estas aplicaciones se han
desarrollado en trabajos como “Modelación y simulación hidráulica del alcantarillado
sanitario del sector Rodadero-Gaira distrito de Santa Marta, Colombia”
(Barros Trout, y otros,
2009).
La modelación hidráulica con el SWMM, aplicada a redes de alcantarillado, permite plantear
diferentes escenarios como variaciones diámetros y/o pendientes, buscado la optimización de
los diseños desde el punto de vista económico. Trabajos como este se pueden ver con más
detalle en “Diseño optimizado de redes de alcantarillado”
(Vinasco Idárraga, 2008)
.
Mediante el SWMM también es posible evaluar el comportamiento de estaciones de bombeo
(bombas, depósitos y estructuras de control) construidas bajo otros métodos de diseño como
el método racional, permitiendo de manera rápida detectar posibles inconvenientes que pueda
presentar la estación de bombeo de aguas lluvias ante precipitaciones de máxima intensidad.
Estas aplicaciones se pueden ver en más detalle en “Comparación del diseño de la estación de
bombeo El Cabañal entre el método racional y el programa SWMM”
(Martínez, y otros, 2010)
.
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1.2 OBJETIVOS
1.2.1 Objetivos Generales
Evaluar la capacidad hidráulica del interceptor paralelo al río Pore mediante modelación
hidráulica con el software SWMM 5vE.
1.2.2 Objetivos Específicos
Analizar el sistema de drenaje de aguas lluvias del municipio de Pore y su influencia
sobre el interceptor paralelo al río Pore.
Identificar posibles sobrecargas en los tramos del interceptor de aguas lluvias.
Identificar posible generación de inundaciones en los pozos que componen el interceptor
de aguas lluvias.
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2 ESTADO DEL ARTE
2.1 CARACTERÍSTICAS DEL SOFTWARE SWMM
EL SWMM (Stormwater Management Model) es un modelo numérico desarrollado por la
Agencia de Protección Ambiental de los Estados Unidos principalmente para el estudio y análisis
de sistemas de drenaje urbano. El módulo de escorrentía o hidrológico de SWMM funciona con
una serie de cuencas en las cuales cae el agua de lluvia y se genera la escorrentía. El módulo de
transporte o hidráulico de SWMM analiza el recorrido de estas aguas a través de un sistema
compuesto por tuberías, canales, dispositivos de almacenamiento y tratamiento, bombas y
elementos reguladores. Asimismo, SWMM es capaz de seguir la evolución de la cantidad y la
calidad del agua de escorrentía de cada cuenca, así como el caudal, el nivel de agua en los pozos
o la calidad del agua en cada tubería y canal durante una simulación compuesta por múltiples
intervalos de tiempo
(GMF, 2005)
.
2.1.1 Aplicabilidad del SWMM:
Diseño y dimensionamiento de componentes de la red de drenaje para prevenir
inundaciones.
Dimensionamiento de estructuras de retención y accesorios correspondientes para el
control de inundaciones y protección de la calidad de las aguas.
Delimitación de zonas de inundación en barrancos y cauces naturales.
Diseño de estrategias de control de la red para minimizar el número de descargas de
sistemas unitarios.
Evaluación del impacto de aportes e infiltraciones en las descargas de sistemas de
evacuación de aguas residuales.
Generar cargas de fuentes contaminantes no puntuales para estudios de acumulación de
residuos.
2.1.2 Modelo hidráulico del SWMM
El SWMM permite tres opciones para evaluar el comportamiento hidráulico de la una red de
drenaje
(Universidad Politecnica de Cataluña, 2007):
o Modelo de Flujo Uniforme (Steady State Routing).
El modelo de flujo uniforme representa la forma más simple de representar el comportamiento
del agua en el interior de los conductos. Para ello se supone que en cada uno de los incrementos
de tiempo de cálculo considerados el flujo es uniforme. De esta forma el modelo simplemente
traslada los hidrogramas de entrada en el nudo aguas arriba del conducto hacia el nudo final del
mismo, con un cierto retardo y cambio en el aspecto del mismo.
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Este tipo de modelo hidráulico no puede tener en cuenta el almacenamiento de agua que se
produce en los conductos, los fenómenos de resalto hidráulico, las pérdidas a la entrada y salida
de los pozos de registro, el flujo inverso o los fenómenos de flujo presurizado.
o Modelo de la Onda Cinemática (Kinematic Wave)
Este modelo hidráulico de transporte resuelve la ecuación de continuidad junto con una forma
simplificada de la ecuación de cantidad de movimiento en cada una de las conducciones.
La onda cinemática no permite atenuar picos de caudal, no modela el flujo presurizado, ni
tampoco los efectos de reflujo, es decir, todo aquello producto de las condiciones de contorno
aguas abajo. Permite trabajar con intervalos de tiempo mayores que otras opciones, del orden de
varios minutos frente a pocos segundos y es más estable desde el punto de vista de cálculo sobre
todo en caso de flujos rápidos.
o Modelo de la Onda Dinámica (Dynamic Wave).
Esta opción es la que se aproxima más a la realidad de lo que sucede en una red de drenaje. Se
consideran todas las fuerzas actuantes, gravedad, fricción, presión e inercia y puede contemplar
efectos como el almacenamiento en los conductos, los resaltos hidráulicos, las pérdidas en las
entradas y salidas de los pozos de registro, el flujo inverso y el flujo presurizado.
Dado que resuelve de forma simultánea los valores de los niveles de agua en los nudos y los
caudales en las conducciones puede aplicarse para cualquier tipo de configuración de red de
drenaje, incluso en el caso de que contengan nudos con múltiples divisiones del flujo aguas abajo
del mismo o incluso mallas en su trazado. Se trata del método de resolución adecuado para
sistemas en los que los efectos de resalto hidráulico, originados por las restricciones del flujo
aguas abajo y la presencia de elementos de regulación tales como orificios y vertederos, sean
importantes. Dentro de las recomendaciones importantes se encuentra el hecho de que deben
utilizarse incrementos de tiempo de cálculo muy pequeños, del orden de un minuto o menos, con
el objeto de mantener una estabilidad numérica del programa.
2.2 GENERALIDADES DEL MUNICIPIO ESTUDIO DE CASO
El municipio de Pore se encuentra ubicado a 5° 43´. Latitud Norte y 72° 00´. Longitud
Occidental; con altitud de 250 m.s.n.m.; temperatura entre 22°C y 27°C, y una extensión de
8.707.6 kilómetros. Geográficamente se localiza en la zona Norte del Departamento del
Casanare, a 76 kilómetros del municipio de Yopal, y a 412 kilómetros de Bogotá D.C. por la Vía
Marginal del Llano
(Alcaldía Municipal de Pore, 2009)
. Es de importancia mencionar que bajo
Resolución Número 41 de 1990, expedida por Colcultura, Pore fue declarado Patrimonio
Histórico Nacional, por considerársele un sitio de interés histórico donde se ubicaban ciertas
estructuras coloniales construidas mediante piedras labradas.
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2.2.1 Sistema de alcantarillado de aguas lluvias existente
El sistema de alcantarillado de aguas lluvias del municipio de Pore está compuesto por una red de
sumideros, pozos y colectores que transportan las aguas de escorrentía generadas en el área
urbana hasta la fuente receptora que es el Río Pore. Existen seis colectores cada uno con
descargas independientes a dicha fuente.
Figura 1.
Trazado de la red de aguas lluvias en el Municipio de Pore.
Los colectores A, B, C, D y E mostrados en la figura 1, se encuentran construidos en tubería
PVC, a diferencia, el colector F construido recientemente (2009), es de polietileno de alta
densidad (PEAD); vale resaltar que este colector cuenta con algunos tramos con doble de sección
de 48 y 60 pulgadas respectivamente.
Figura 2.
Instalación doble sección: Tubería de 48 (izquierda) y 60 (derecha) pulgadas, Colector F.
Colector A
Colector B
Colector C
Colector D
Colector E
Colector F
Río Pore
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En la Tabla 1 se presentan las características de cada colector existente, se detalla la longitud
promedio de cada colector, los diámetros que lo componen y el material de la tubería.
Tabla 1.
Características de los colectores de aguas lluvias existentes en el Municipio de Pore.
Colector
Longitud
(m)
Diámetros
(pulgadas)
Material
A
1051
16,18,20,24, 30
PVC
B
1033
16,20,24, 36
PVC
C
1031
16, 20, 24, 30, 36
PVC
D
1102
12, 18, 20, 30,
PVC
E
1361
16, 20, 30, 36
PVC
F
3428
30, 42, 48, 60
PEAD
A partir del 2010 Corporinoquia, la autoridad ambiental con jurisdicción en Casanare, mediante
resolución 200.41.0070 de 21 de enero de 2010, “Por medio de la cual se prorroga el permiso de
vertimiento de aguas lluvias y se otorga permiso de ocupación de cauce al Municipio de Pore,
para el sistema de Alcantarillado Pluvial” (Ver anexo 1)
solicitó la construcción de un emisario
de aguas lluvias paralelo al Río Pore, que interceptara los colectores existentes que estaban
descargando al río. Este emisario tiene como objetivo realizar una única descarga a la fuente
receptora y desde luego implementar la construcción de un sistema de tratamiento preliminar y
mediante este retener material sólido arrastrado por las aguas de escorrentía en el área urbana.
Figura 3.
Trazado del interceptor de aguas lluvias en el Municipio de Pore.
Interceptor de
aguas lluvias
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En la Figura 3 se observa el trazado del interceptor de aguas lluvias a construir; se observa que se
anulan las descargas de los colectores A, B, C, D, y E respectivamente, llevando todas sus aguas
a la red del colector F para luego realizar la descarga al Río Pore.
Atendiendo los requerimientos de Corporinoquia, la Empresa de Servicios Públicos de Pore
AGUAS DE PORE S.A. ESP quien es la encargada de la prestación de los servicios públicos del
municipio, contrató la construcción del interceptor de aguas lluvias, a la fecha la obra se
encuentra en proceso de ejecución.
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3 METODOLOGÍA
3.1 RECOLECCIÓN Y ANÁLISIS DE LA INFORMACIÓN EXISTENTE
3.1.1 Características del interceptor de aguas lluvias
El interceptor que se viene construyendo tiene una longitud media de 1127 metros lineales, el
material de la tubería es polietileno de alta densidad (PEAD ) y el último tramo que entrega al
colector F se encuentra construido en doble sección de 60 pulgadas. Cuenta con diez nodos
incluyendo el punto de entrega y 9 tramos de tubería.
Tabla 2.
Resumen de nodos que componen el interceptor de aguas lluvias.
NODOS
ID
Cood. X
Cood. Y
Cota
rasante
Cota
batea
Prof.
(m)
(m)
(m)
37
897916.747 1124974.499
236.21
234.19
2.02
39
898017.184 1124927.959
234.21
231.49
2.72
40
898095.856 1124922.592
234.34
230.86
3.48
41
898169.587 1124892.449
232.37
229.64
2.73
42
898278.809 1124807.973
230.86
228.13
2.72
43
898367.203 1124771.787
229.62
226.90
2.72
44
898436.063 1124734.693
228.29
225.53
2.76
45
898531.284 1124674.079
227.438
224.64
2.80
46
898675.054 1124540.699
224.625
221.20
3.42
24A
898884.589 1124425.297
221.13
219.52
2.58
Tabla 3.
Resumen de tuberías que componen el interceptor de aguas lluvias.
TUBERÍAS
Nodo
inicial
Nodo
final
Cota clave (m)
Cota batea (m) Longitud (m)
Diámetro
(m)
Material
INI
FIN
INI
FIN
37
39
235.478 232.78 234.19 231.492
110.70
1.2
PEAD
39
40
232.779 232.146 231.491 230.858
78.86
1.2
PEAD
40
41
232.456 231.244 230.856 229.644
77.81
1.512
PEAD
41
42
231.24 229.735 229.64 228.135
139.67
1.512
PEAD
42
43
229.73 228.5 228.13 226.9
95.51
1.512
PEAD
43
44
228.5 227.132 226.9 225.532
78.22
1.512
PEAD
44
45
227.13 226.24 225.53 224.643
112.88
1.512
PEAD
45
46
226.24 222.802 224.64 221.203
196.11
1.512
PEAD
46
24A
222.8 221.32 221.203 219.723
237.47
1.512
PEAD
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En la Tabla 2 se observa la identificación de cada nodo, con su respectiva localización en
coordenadas planas, la cota rasante, la cota batea y su profundidad respectiva.
El Tabla 3 se detalla los tramos de tubería, con sus respectivas cotas clave y batea, las longitudes
de tubería y el diámetro nominal interno tomado del catalogo del fabricante y corroborado en
campo. Se resalta que el tramo 46-24A tiene doble sección de tubería de 60 pulgadas.
3.1.2 Características de los colectores que descargan al interceptor
Durante el desarrollo de trabajo de campo se realizo una inspección de detalle a cada uno de los
colectores que descargan al interceptor de aguas lluvias, se verificaron diámetros, estado de la
tubería, profundidades y calidad de los pozos.
Tabla 4. Resumen de nodos de cada colector que descarga al interceptor de aguas lluvias (Aguas de Pore
S.A ESP, 2004, 2009).
NODOS
ID
Cood. X
Cood. Y
Cota
rasante
Cota
batea
Prof.
Caudal
aportado
(m)
(m)
(m)
L/s
A10
897926.990
1125026.572
236.21
234.89
1.32
986.21
B10
898145.533
1125010.347
235.50
234.07
1.44
934.3
C10
898334.449
1124909.962
232.04
228.86
3.18
980.18
D12
898558.535
1124723.731
227.93
226.31
1.61
1036.47
E13
898686.904
1124569.402
224.80
222.03
2.77
1385.7
24
898896.259
1124448.574
221.43
219.79
1.64
15342.8
En la Tabla 4 se observan los pozos iniciales de cada tramo final que descarga al interceptor de
aguas lluvias, se presenta la cota rasante de cada pozo, cota batea y su profundidad. Dado que los
colectores existentes fueron construidos bajo unos estudios y diseños respectivos, la información
de caudales aportados por cada uno de los colectores A, B, C, D, E y F, se tomaron de estos
diseños (
ver
ANEXO 2
), los cuales fueron entregados por AGUAS DE PORE S.A. ESP.
El colector F además de colectar las aguas lluvias del sector norte del municipio permite el
ingreso de aportes de agua de una alcantarilla ubicada en el sector noroccidental de la vía
marginal de la selva; estas alcantarillas recogen el agua de una extensa zona de potreros
(ver
Figura 4
), motivo por el cual tiene un elevado aporte de caudal.
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Figura 4.
De izquierda a derecha, detalle de la alcantarilla sobre la vía marginal de la selva y potreros
inundados. Imagen tomada el 25 de agosto de 2010.
Tabla 5.
Resumen de tubos finales de cada colector que descarga al interceptor de aguas lluvias.
TUBERÍAS
Nodo
inicial
Nodo
final
Cota clave (m)
Cota batea (m) Longitud (m)
Diámetro
(m)
Material
Inicio
Fin
Inicio
Fin
A10
37
235.637 235.257 234.89 234.51
53.07
0.74701
PVC
B10
CAJA 234.964 233.384 234.065 232.485
88.89
0.89903
PVC
CAJA
40
233.382 232.099 232.483 231.2
10.92
0.89903
PVC
C10
42
229.763 229.27 228.864 228.371
116.18
0.89903
PVC
D12
45
227.062 226.247 226.315 225.5
56.64
0.74701
PVC
E13
46
222.925 222.722 222.026 221.823
31.00
0.89903
PVC
24
24A
221.39 221.13 219.793 219.533
26.02
1.512
PEAD
En la Tabla 5 se encuentran los tramos de tubería final de cada colector con su correspondiente
cota clave, cota batea, longitud, diámetro real interno y su respectivo material. Se observa una
caja de paso, la cual se construye actualmente debido a que la tubería del pozo B10 tenía una
pendiente muy suave con lo cual al interceptar el pozo 40 se pasaba muy por encima de este.
Básicamente la función de la caja de paso es generar un cambio de la pendiente de la tubería para
descargar perfectamente al pozo 40 del interceptor de aguas lluvias.
Figura 5.
Detalle de la caja de paso en el tramo B10-40 del colector B.
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En la Figura 6 se observa en la parte izquierda, el pozo 24A, el cual conecta el interceptor de
aguas lluvias, con el colector existente F; en la parte derecha se observa parte del tramo 46-24A
construido en tubería de polietileno de alta densidad de 60 pulgadas de diámetro; la longitud
instalada de tubería es de 165 metros lineales.
Figura 6.
De izquierda a derecha, nodo de interconexión (pozo 24A) entre el interceptor de aguas lluvias
y el colector F, en ambos casos se tienen doble sección de tubería de 60 pulgadas.
En la Figura 7 se observa en la parte izquierda el estado interno de la tubería PVC Novaloc de 30
pulgadas del tramo D12-45, claramente se observa que la tubería se encuentra libre de
obstrucciones y sin ningún tipo de incrustaciones.
Figura 7.
De izquierda a derecha, tubería de PVC Novaloc de 30 pulgadas del tramo D12-45; inspección
interna del pozo D12.
En la Figura 8 se observa que la tubería de 30 pulgadas del
tramo D12-45
presenta estancamientos
de agua en algunos partes internas, esto posiblemente debido a fallas de compactación en la
cimentación durante su proceso de instalación; pero estructuralmente la tubería se encuentra en
buenas condiciones y está libre de obstrucciones.
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Figura 8.
De izquierda a derecha inspección interna del pozo E13 y verificación de diámetros internos,
detalle interno de la tubería de 36 pulgadas del tramo E13-46.
Figura 9.
De izquierda a derecha inspección interna del pozo 40 y verificación de diámetros internos,
detalle interno de la tubería PEAD de 60 pulgadas del tramo 40-41.
En la Figura 9 se detalla la inspección realizada al pozo 40 del interceptor de aguas lluvias, se
observa la verificación del diámetro interno real de la tubería PVC Novaloc del tramo C10-40 y
la tubería de 60 pulgadas en PEAD del tramo 40-41; en esta última también se observan
pequeños estancamientos de agua posiblemente debido a fallas de compactación en la
cimentación durante su proceso de instalación.
Con la información disponible se procedió a realizar la preparación del modelo, cargar la
información y realizar la modelación respectiva.
3.2 PREPARACIÓN DEL MODELO
Con la información existente de las descargas realizadas por cada uno de los colectores al
interceptor de aguas lluvias, se realizó el trazado de la red, compuesta por los tramos finales de
cada uno de los colectores A, B, C, D, E y F que descargan al interceptor, todos los tramos que
conforman el interceptor de aguas lluvias, y adicional el pozo 47 ubicado en el colector F, se
tomó como estructura de vertido (outfall); esto con el objeto de analizar el comportamiento de la
estructura en donde se conecta el interceptor y el colector F, es decir el pozo 24A.
La selección del coeficiente de Manning n, para cada una de las tuberías se tomó de acuerdo con
lo establecido por los manuales técnicos de los fabricantes para el caso de tuberías de PVC tipo
Novaloc el valor es de 0.010; en el caso de las tuberías de PEAD el manual habla de un valor
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recomendado de 0.010 a 0.012, pero para este caso particular se toma el valor 0.012, dando así
un factor de seguridad.
El modelo hidráulico seleccionado es el de onda dinámica dado que permite evaluar el flujo
presurizado, determinar inundaciones, almacenamiento en tramos e inversión del flujo y es
aplicable al flujo no permanente.
Figura 10.
Trazado de la red del interceptor de aguas lluvias y sus descargas de los colectores A, B, C, D,
E y F.
Figura 11.
Trazado de la red del interceptor de aguas lluvias y sus descargas de los colectores A, B, C, D,
E y F, en el modelo.
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En las Figuras 9 y 10 se observa el trazado del interceptor de aguas lluvias con las respectivas
descargas de los colectores A, B, C, D, E y F; de igual manera se observa que el pozo 47 es
tomado en el modelo como una estructura de vertido (outfall).
Los caudales aportados por cada uno de los colectores A, B, C, D, E y F, los cuales fueron
tomados de los estudios y diseños base fueron cargados a cada pozo del tramo final respectivo.
Se estableció como tiempo de la lluvia tres horas, en donde el caudal al pico se presenta a 1/3 de
la duración de la lluvia.
Figura 12.
Aporte de caudales por cada colector que descarga al interceptor de aguas lluvias.
En la Figura 12 se observa el aporte de caudal de cada pozo de los colectores (ver
Tabla 5
);
se
detalla el gran aporte que presenta el pozo 24 el cual corresponde al colector F.
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4 DATOS Y ANÁLISIS DE DATOS
A continuación se detallan los resultados arrojados por la modelación con el software SWMM
5vE. Se presenta los perfiles del interceptor de aguas lluvias, perfiles de caudales en cada pozo,
se analiza el comportamiento de los colectores y se presentan en tablas los resultados del modelo.
Figura 13.
Perfil hidráulico del interceptor de aguas lluvias: Nodo 37- Nodo 24A, a los 5 minutos de
inicio de la simulación.
En la Figura 13 se observa el perfil del interceptor de aguas lluvias; el color verde claro
representa el interior de la tubería y los pozos de cada tramo, el color azul oscuro representa el
perfil de la lámina de agua al interior del sistema. Este perfil hidráulico presentado ocurre en el
tiempo T=5 minutos.
Figura 14.
Perfil hidráulico del interceptor de aguas lluvias: Nodo 37- Nodo 24A, en el tiempo T=1:05
horas de inicio de la simulación.
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En la Figura 14 se presenta el perfil hidráulico del interceptor de aguas lluvias al instante T=1:05
horas; es en este instante de tiempo cuando el colector trabaja a máximo caudal, es decir donde se
presenta el pico de caudal. Se observa que el colector hasta el pozo 46 funciona a flujo libre;
sobre la parte baja del tramo 45-24A se genera un represamiento de agua, esto tal vez producto
del aporte de caudal del colector F en el tramo 24-24A.
Figura 15.
Comportamiento del nivel en los pozos 37, 39, 40, 41, 42 y 43 del interceptor de aguas lluvias.
La Figura 15 muestra el nivel de la lámina de agua en los primeros seis pozos del interceptor de
aguas lluvias; se observa que el máximo nivel de 0.61 metros se alcanza en el pozo 42 que es
donde se presenta la tercera descarga correspondiente al colector C. El pico de caudal se presenta
a la hora de iniciada la lluvia, posteriormente el nivel empieza a descender.
Figura 16.
Comportamiento del nivel en los pozos 44, 45 y 46 del interceptor de aguas lluvias.
En la Figura 16 se detalla el comportamiento del nivel de agua en los pozos 44, 45 y 46 del
interceptor de aguas lluvias; se observa que el máximo nivel alcanzado es de 0.7 metros y lo
presentan tanto el pozo 44 como el pozo 46, a diferencia el pozo 45, el cual es intermedio a los
dos anteriores presenta un nivel máximo más bajo de 0.65 metros; esta pequeña variación
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obedece a los cambios de pendiente que presentan los tramos, los cuales afectan el perfil de flujo
en las tuberías, sumado a ello se tienen las descargas que presentan los nodos 45 y 46.
Figura 17. Comportamiento del nivel en los pozos 46 y 24A del interceptor de aguas lluvias.
En la Figura 17 se detalla el comportamiento del nivel en los pozos 46 y 24A, los cuales hacen
parte del tramo que tiende a presurizarse; se observa el nivel del pozo 24A el cual alcanza una
altura máxima de 1.98 metros, altura mayor al diámetro interno de la tubería PEAD de 60
pulgadas (1.512m), generándose así una sobrecarga en el pozo es decir el agua llega a
mantenerse por encima de la tubería más elevada.
Por el contrario el nivel máximo en el pozo 46 es 0.7 metros, el cual no supera la altura de la
tubería PEAD de 60 pulgadas; por lo tanto el tubo en este punto no se llena. De ahí que en el
reporte del modelo no se presente como conducto con sobrecarga (ver
ANEXO 3
).
Figura 18. Perfil hidráulico del último tramo del colector F y el interceptor de aguas lluvias, en donde los
dos se conectan (pozo 24A).
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La Figura 18 muestra el perfil hidráulico del último tramo del colector F y el interceptor de aguas
lluvias, en donde los dos se conectan (pozo 24A). Se observa que en el tiempo de máximo caudal,
el tramo 24-24A, presentaría sobrecarga durante un lapso de tiempo; se observa además que en el
pozo 24 del colector F, se generaría inundación del pozo.
Figura 19.
Comportamiento del nivel en el tramo 24-24A del colector F
La Figura 19 muestra la variación de nivel del tramo 24-24A del colector F, el perfil presenta una
altura máxima por un tiempo aproximado de 20 minutos, es decir es el tiempo durante el cual la
tubería trabaja a sobrecarga; posteriormente el nivel del agua en la tubería disminuye y esta
vuelve a trabajar a flujo libre.
Figura 20.
Comportamiento del nivel en el nodo 24 del colector F
La Figura 20 presenta el nivel del pozo 24, el cual corresponde al colector F; en la figura se
observa como el nivel máximo corresponde a la altura del colector, generándose aquí inundación
en pozo.
En la Tabla 6 se presenta el resumen de resultados por tramo una vez se ha corrido el modelo; se
detalla la identificación de cada tramo, longitud, pendiente, caudal máximo, velocidad máxima
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alcanzada, el valor de la profundidad hidráulica en porcentaje como función del diámetro real
interno de cada tramo y la clase de material para la tubería. En general se observa que se cumple
con la restricción de velocidad mínima (0.75 m/s) y velocidad máxima (10 m/s para tuberías
plásticas),
(Ministerio de Desarrollo Económico, 2000)
se observa el efecto ocasionado por la Caja
de paso en el tramo B10-40, donde se genera un cambio de pendiente brusco, es decir, se cambia
de 1.78% a una pendiente del 11.57%, lo cual crea un cambio en la velocidad de flujo y desde
luego en el número de Froude el cual cambia de 2.65 a 6.66 (Ver
ANEXO 3).
La descarga a esta
velocidad impacta de manera directa sobre el pozo 40 pudiendo a futuro generar socavación.
Tabla 6. Resumen de resultados en las tuberías del interceptor de aguas lluvias y los tramos finales que descargan a
este.
TUBERÍAS
ID
Nodo
Inicial
Nodo
Final
Long.
Pend.
Máximo
Q
Vel.
Máxima
Profund.
Max.
Material
(m)
%
(L/s)
(m/s)
(m)
1
37
39
110.70
2.44%
973.81
3.37
30
PEAD
2
39
40
78.86
0.80%
974.69
2.65
36
PEAD
3
40
41
77.81
1.56%
1896.87
3.96
31
PEAD
4
41
42
139.67
1.08%
1894.5
3.21
36
PEAD
5
42
43
95.51
1.29%
2994.79
4.70
39
PEAD
6
43
44
78.22
1.75%
2993.28
4.27
41
PEAD
7
44
45
112.88
0.79%
2996.1
3.72
46
PEAD
8
45
46
196.11
1.75%
4015.02
5.18
45
PEAD
9
46
24A
237.47
0.62%
5359.44
2.12
73
PEAD
10
24A
47
65.54
0.99%
20470.65
5.70
100
PEAD
11
A10
37
53.07
0.72%
974.36
3.08
68
PVC
12
B10
CAJA
88.89
1.78%
925.87
4.30
37
PVC
13
CAJA
40
10.92
11.75%
925.93
8.44
23
PVC
14
C10
42
116.18
0.42%
1098.01
2.62
63
PVC
15
D12
45
56.64
1.44%
1036.77
4.10
56
PVC
16
E13
46
31.00
0.65%
1374.68
3.29
63
PVC
17
24
24A
26.02
1.00%
15197.88
4.23
100
PEAD
En general el interceptor de aguas lluvias que se está construyendo en tubería PEAD para el
municipio de Pore, bajo las condiciones plateadas, cuenta con la capacidad hidráulica suficiente
para evacuar las aguas lluvias generadas por el municipio; solo el pozo 24A, donde se conecta el
interceptor de aguas lluvias con el colector F, presenta problemas de sobrecarga, es decir el nivel
del agua alcanza una altura mayor a la cota clave del tubo más cercano a la cota rasante. Esto
desde luego genera una sobrecarga en el tramo 24-24A del colector F; a su vez genera un
pequeño represamiento de agua en el tramo 46-24A, como bien se observó en la Figura 13.
El colector F presenta sobrecarga en los dos tramos modelados, es decir, desde el pozo 24 al pozo
47, dado el enorme caudal que recibe.
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5 CONCLUSIONES
La capacidad hidráulica del interceptor de aguas lluvias bajo las condiciones dadas de
caudal aportado por los colectores A, B, C, D, y E no presenta inconveniente alguno; por
el contrario el valor de la profundidad hidráulica en función del diámetro real interno de
cada tramo se mantiene muy por debajo del máximo recomendado (85%), evidenciando
así que la tubería pudo manejar un diámetro menor, caso particular lo presentan las
tuberías desde el pozo 37 al pozo 46 los cuales mantienen profundidades hidráulicas
menores al 46%.
El tramo del colector B, desde la Caja de paso al pozo 40 presenta una elevada pendiente,
repercutiendo en un aumento de la velocidad y del número de Froude; se debe tener
especial cuidado, dado que el agua bajo esas condiciones puede afectar la estructura del
pozo 40.
El interceptor de aguas lluvias no presenta sobrecargas en ninguno de los tramos que lo
componen, a diferencia el colector F al cual descarga el interceptor presenta tramos como
los dos evaluados es decir desde el pozo 24 al pozo 47 con tuberías totalmente llenas al
momento de presentarse el caudal pico.
Los pozos del interceptor de aguas lluvias trabajan con niveles que no generan
sobrecarga, excepto el pozo 24A, donde se conecta al colector F, en el cual el nivel del
agua alcanza una altura superior a la cota clave del tubo más alto con respecto a la
rasante.
En ninguno de los pozos que conforman el interceptor de aguas lluvias se presenta
inundación; solo existe inundación en el pozo 24 del colector F, donde la sobrecarga en
las tuberías del colector F, obliga a que el agua salga por encima de la tapa del pozo 24.
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6 RECOMENDACIONES
Para nuevas modelaciones se recomienda analizar detalladamente los aportes de caudal de
cada colector, dado que el municipio no cuenta con información pluviográfica, que
permita la determinación de curvas IDF del sitio; se recomienda trabajar con información
de municipios cercanos que cuenten con dicha información; esto permite ingresar
información pluviográfica a cada colector y tener un dato más exacto de aporte de caudal.
Por otro lado también para datos más reales es posible realizar aforos a cada uno de los
colectores que descargan al interceptor.
Sobre el pozo 40 al cual descarga el agua procedente de la caja de paso, se recomienda
construir una estructura de disipación de energía, o construir una cañuela bastante
profunda que direccione el flujo hacia la tubería de salida.
Si una vez verificados los aportes de caudal, estos se mantienen se debe evaluar todo el
sistema de alcantarillado pluvial e identificar los puntos adicionales en donde se presentan
inundaciones y si se afecta las viviendas se recomienda amortiguar los picos de caudal
que presenta el colector F, mediante el control del flujo en la alcantarilla ubicada sobre la
marginal de la selva, dado que en este sector solo se inundarían potreros y solo por un
tiempo limitado mientras se evacúa el agua de manera controlada.
Universidad de los Andes
Departamento de Ingeniería Civil y Ambiental
Centro de Investigaciones en Acueductos y Alcantarillados - CIACUA
Evaluación de la capacidad hidráulica del interceptor de aguas lluvias paralelo al
río Pore, mediante modelación hidráulica con el software SWMM, municipio de
Pore, departamento de Casanare.
23
Boris Andrés Roa Pineda
7
BIBLIOGRAFÍA
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Estudios y diseños para la construccion del alcantarillado pluvial del
municipio de Pore [Informe]. - Pore, Casanare : [s.n.], 2004, 2009.
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Concha Rodrigo, ARAGÓN José Luis y BLADÉ Ernest
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colectores pluviales: comparación entre dos modelos [Conferencia] // XXIV Congreso
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GRUPO MULTIDICIPLINARIO DE MODELACION DE FLUIDOS SWMM Modelo de
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Racional-SWMM-Mouse proyecto de grado para optar el titulo de Master en ingeniería civil de
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bombeo de el Cabañal entre el método racional y el programa SWMM [Conferencia] // XXIV
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Colombia : [s.n.], 2008.
Universidad de los Andes
Departamento de Ingeniería Civil y Ambiental
Centro de Investigaciones en Acueductos y Alcantarillados - CIACUA
Evaluación de la capacidad hidráulica del interceptor de aguas lluvias paralelo al
río Pore, mediante modelación hidráulica con el software SWMM, municipio de
Pore, departamento de Casanare.
24
Boris Andrés Roa Pineda
8 ANEXOS
ANEXO 1.
Resolución 200.41.0070 de 21 de enero de 2010, “Por medio de la cual
se prorroga el permiso de vertimiento de aguas lluvias y se otorga permiso de
ocupación de cauce al Municipio de Pore, para el sistema de Alcantarillado
Pluvial
”
Universidad de los Andes
Departamento de Ingeniería Civil y Ambiental
Centro de Investigaciones en Acueductos y Alcantarillados - CIACUA
Evaluación de la capacidad hidráulica del interceptor de aguas lluvias paralelo al
río Pore, mediante modelación hidráulica con el software SWMM, municipio de
Pore, departamento de Casanare.
Boris Andrés Roa Pineda
ANEXO 2. Hoja de cálculo para el diseño de los 5 colectores A, B, C, D, E que
descargaban al Río Pore y reportes modelación colector F.
Diseño Alcantarillado Pluvial
COEF.
P.A.
Pt
INTENSIDAD INTENSIDAD CAUDAL
INI
FIN
ANTES PROPIA TOTAL
IMPER
MTS M/M
Te
Tt
Tc
mm/hora
LT/Ha*seg
LLUVIAS
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
1
2
0.00
1.20
1.20
0.45
120
0.0150
0.43
20.41
0.85
21.26
89.16
247.67
128.72
2
3
1.20
0.90
2.10
0.45
0.43
21.26
1.29
22.55
86.26
239.62
217.84
3
5
2.10
1.28
3.38
0.45
0.43
22.55
0.88
23.43
84.39
234.43
343.22
4
5
0.00
1.23
1.23
0.45
220
0.0200
0.43
25.11
0.93
26.04
79.35
220.42
117.50
5
6
4.61
1.23
5.84
0.45
0.43
26.04
0.81
26.85
77.91
216.42
547.19
6
8
5.84
2.14
7.98
0.45
0.43
26.85
0.66
27.51
76.78
213.29
737.02
7
8
0.00
1.01
1.01
0.45
105
0.0160
0.43
18.69
1.08
19.76
92.83
257.85
112.82
8
9
8.99
1.10
10.09
0.45
0.43
27.51
0.65
28.17
75.70
210.28
919.19
9
10
10.09
0.92
11.01
0.45
0.43
28.17
0.76
28.92
74.49
206.93
986.21
1
2
0.00
0.83
0.83
0.45
110
0.0062
0.43
26.24
0.71
26.94
77.75
215.98
77.73
2
3
0.83
0.97
1.80
0.45
0.43
26.94
0.62
27.57
76.69
213.03
166.14
3
5
1.80
1.51
3.31
0.45
0.43
27.57
1.28
28.85
74.61
207.25
296.94
4
5
0.00
1.00
1.00
0.45
125
0.0100
0.43
23.85
0.90
24.75
81.76
227.10
98.38
5
6
4.31
1.26
5.57
0.45
0.43
28.85
0.74
29.59
73.47
204.07
492.33
6
7
5.57
1.84
7.41
0.45
0.43
29.59
0.68
30.27
72.44
201.23
645.93
7
9
7.41
1.88
9.29
0.45
0.43
30.27
1.36
31.63
70.49
195.82
786.96
8
9
0.00
0.98
0.98
0.45
100
0.0100
0.43
21.33
1.09
22.42
86.54
240.40
102.05
9
9A
10.27
0.00
10.27
0.45
0.43
31.63
0.15
31.78
70.29
195.25
867.75
9A
10
10.27
0.92
11.19
0.45
0.43
31.78
0.63
32.41
69.43
192.87
934.30
COLECTOR A
COLECTOR B
TABLA DE CÁLCULO ALCANTARILLADO PLUVIAL PORE CASANARE
ÁREA TRIBUTARIA (Ha)
COEF. ESC. TIEMPO CONC. (SEG)
TRAMO
DATOS DE ENTRADA
Diseño Alcantarillado Pluvial
COEF.
P.A.
Pt
INTENSIDAD INTENSIDAD CAUDAL
INI
FIN
ANTES PROPIA TOTAL
IMPER
MTS M/M
Te
Tt
Tc
mm/hora
LT/Ha*seg
LLUVIAS
TABLA DE CÁLCULO ALCANTARILLADO PLUVIAL PORE CASANARE
ÁREA TRIBUTARIA (Ha)
COEF. ESC. TIEMPO CONC. (SEG)
TRAMO
DATOS DE ENTRADA
1
2
0.00
2.17
2.17
0.45
130
0.0220
0.43
18.70
0.74
19.44
93.67
260.19
244.63
2
3
2.17
1.87
4.04
0.45
0.43
19.44
0.73
20.17
91.80
255.00
446.26
3
5
4.04
1.64
5.68
0.45
0.43
20.17
0.63
20.80
90.25
250.70
616.87
4
5
0.00
1.17
1.17
0.45
120
0.0190
0.43
18.87
0.82
19.69
93.02
258.40
131.04
5
6
6.85
0.95
7.80
0.45
0.43
20.80
0.67
21.48
88.67
246.29
831.83
6
7
7.80
1.63
9.43
0.45
0.43
21.48
0.63
22.11
87.23
242.30
989.46
7
9
9.43
2.13
11.56
0.45
0.43
22.11
0.75
22.86
85.59
237.74
1,189.51
8
9
0.00
1.15
1.15
0.45
200
0.0100
0.43
30.17
0.87
31.04
71.33
198.15
98.73
9
10
10.58
0.98
11.56
0.45
0.43
31.04
0.60
31.63
70.49
195.82
980.18
1
2
0.00
1.00
1.00
0.45
100
0.0100
0.43
21.33
0.99
22.32
86.77
241.02
104.40
2
3
1.00
1.00
2.00
0.45
0.43
22.32
1.20
23.52
84.21
233.91
202.47
3
5
2.00
2.00
4.00
0.45
0.43
23.52
0.67
24.19
82.85
230.13
398.88
4
5
0.00
1.00
1.00
0.45
200
0.0060
0.43
35.77
0.91
36.68
64.18
178.28
77.26
5
6
5.00
1.00
6.00
0.45
0.43
36.68
1.57
38.25
62.46
173.50
450.33
6
7
6.00
2.00
8.00
0.45
0.43
38.25
0.79
39.04
61.64
171.21
592.86
7
9
8.00
2.00
10.00
0.45
0.43
39.04
0.84
39.89
60.78
168.83
730.69
8
9
0.00
1.00
1.00
0.45
100
0.0100
0.43
21.33
0.59
21.92
87.66
243.50
105.83
9
10
11.00
1.00
12.00
0.45
0.43
39.89
0.73
40.61
60.06
166.84
866.88
10
11
12.00
1.72
13.72
0.45
0.43
40.61
0.43
41.05
59.64
165.68
984.78
11
12
13.72
0.85
14.57
0.45
0.43
41.05
0.58
41.62
59.10
164.16
1,036.47
COLECTOR C
COLECTOR D
Diseño Alcantarillado Pluvial
COEF.
P.A.
Pt
INTENSIDAD INTENSIDAD CAUDAL
INI
FIN
ANTES PROPIA TOTAL
IMPER
MTS M/M
Te
Tt
Tc
mm/hora
LT/Ha*seg
LLUVIAS
TABLA DE CÁLCULO ALCANTARILLADO PLUVIAL PORE CASANARE
ÁREA TRIBUTARIA (Ha)
COEF. ESC. TIEMPO CONC. (SEG)
TRAMO
DATOS DE ENTRADA
1
2
0.00
1.00
1.00
0.45
100
0.0070
0.43
24.02
1.04
25.06
81.16
225.45
97.69
2
3
1.00
1.00
2.00
0.45
0.43
25.06
0.70
25.76
79.85
221.80
192.30
3
4
2.00
1.08
3.08
0.45
0.43
25.76
0.83
26.60
78.35
217.65
290.30
4
7
3.08
2.00
5.08
0.45
0.43
26.60
1.62
28.22
75.62
210.06
461.61
5
6
0.00
2.00
2.00
0.45
100
0.0082
0.43
22.79
0.91
23.70
83.84
232.88
201.78
6
7
2.00
1.06
3.06
0.45
0.43
23.70
0.74
24.44
82.36
228.76
303.27
7
8
8.14
1.00
9.14
0.45
0.43
28.22
0.61
28.83
74.65
207.35
820.66
8
11
9.14
2.50
11.64
0.45
0.43
28.83
0.55
29.37
73.79
204.99
1,033.38
9
10
0.00
0.93
0.93
0.45
100
0.0100
0.43
21.33
0.74
22.07
87.31
242.52
97.81
10
11
0.93
1.00
1.93
0.45
0.43
22.07
0.81
22.89
85.53
237.60
198.71
11
12
13.57
0.95
14.52
0.45
0.43
29.37
0.83
30.21
72.54
201.50
1,266.15
12
13
14.52
1.67
16.19
0.45
0.43
30.21
0.95
31.15
71.17
197.69
1,385.70
COLECTOR E
ANÁLISIS DE RESULTADOS TR 2 AÑOS
Scenario: SISTEMA MODIFICADO + AREAS DE DRENAJE NOR OCCIDENTALES
Title: ALCANTARILLADO PLUVIAL PORE
Project Engineer: ENG. LEONARDO BECERRA L.
f:\...\modelo pluvial final\modelo pluvial.stm
ENG. LEONARDO BECERRA L.
StormCAD v5.6 [05.06.012.00]
3/12/2009 8:06 PM
© Bentley Systems, Inc. Haestad Methods Solution Center Watertown, CT 06795 USA +1-203-755-1666
Page 1
ALCANTARILLADO PLUVIAL PORE
ENG. LEONARDO BECERRA L.
03/01/06
Scenario Summary
Scenario Base
Physical Properties Alternative DISEÑO TR=2 AÑOS S=0.7
Catchments Alternative
Base-Catchments
System Flows Alternative
Base-System Flows
Structure Headlosses
Alternative
Base-Structure Headlosses
Boundary Conditions
Alternative
Base-Boundary Conditions
Design Constraints Alternative Base-Design Constraints
Capital Cost Alternative
Base-Capital Cost
User Data Alternative
Base-User Data
Network Inventory
Number of Pipes
123
Number of Inlets
76
- Circular Pipes:
123
- Grate Inlets:
0
- Box Pipes:
0
- Curb Inlets:
0
- Arch Pipes:
0
- Combination Inlets:
0
- Vertical Elliptical Pipes:
0
- Slot Inlets:
0
- Horizontal Elliptical Pipes:
0
- Grate Inlets in Ditch:
0
Number of Junctions
47
- Generic Inlets:
76
Number of Outlets
1
Circular Pipes Inventory
12 631.40
m
36 6.90 m
15 639.10
m
40 12.60 m
18 611.00
m
42 341.30 m
24 342.80
m
48
2,399.50 m
30 410.60
m
60
2,104.00 m
Total Length
7,499.20 m
Generic Inlet Inventory
Default 100%
76
Inlet elements for network with outlet: O-1
Label
Inlet
Total System Flow
(m³/s)
Total
Intercepted
Flow (m³/s)
Total
Bypassed
Flow (m³/s)
Bypass
Target
Capture
Efficiency
(%)
Hydraulic
Grade
Line In
(m)
Hydraulic
Grade Line
Out (m)
Gravity
Element
Headloss
(m)
Headloss
Method
I-1
Generic Default 100%
0.2219
0.2219
0.0000 N/A
100.0
247.99 247.99 0.00 Absolute
I-2
Generic Default 100%
0.2539
0.2539
0.0000 N/A
100.0
248.44 248.44 0.00 Absolute
I-3
Generic Default 100%
0.2476
0.2476
0.0000 N/A
100.0
245.49 245.49 0.00 Absolute
I-4
Generic Default 100%
0.1524
0.1524
0.0000 N/A
100.0
245.50 245.50 0.00 Absolute
I-5
Generic Default 100%
0.1905
0.1905
0.0000 N/A
100.0
243.54 243.54 0.00 Absolute
I-6
Generic Default 100%
0.1270
0.1270
0.0000 N/A
100.0
243.69 243.69 0.00 Absolute
I-7
Generic Default 100%
0.0876
0.0876
0.0000 N/A
100.0
241.49 241.49 0.00 Absolute
I-8
Generic Default 100%
0.1905
0.1905
0.0000 N/A
100.0
241.19 241.19 0.00 Absolute
I-9
Generic Default 100%
0.1905
0.1905
0.0000 N/A
100.0
241.37 241.37 0.00 Absolute
I-10
Generic Default 100%
0.0317
0.0317
0.0000 N/A
100.0
238.44 238.44 0.00 Absolute
I-11
Generic Default 100%
0.1816
0.1816
0.0000 N/A
100.0
238.17 238.17 0.00 Absolute
ANÁLISIS DE RESULTADOS TR 2 AÑOS
Scenario: SISTEMA MODIFICADO + AREAS DE DRENAJE NOR OCCIDENTALES
Title: ALCANTARILLADO PLUVIAL PORE
Project Engineer: ENG. LEONARDO BECERRA L.
f:\...\modelo pluvial final\modelo pluvial.stm
ENG. LEONARDO BECERRA L.
StormCAD v5.6 [05.06.012.00]
3/12/2009 8:06 PM
© Bentley Systems, Inc. Haestad Methods Solution Center Watertown, CT 06795 USA +1-203-755-1666
Page 2
Inlet elements for network with outlet: O-1
Label
Inlet
Total System Flow
(m³/s)
Total
Intercepted
Flow (m³/s)
Total
Bypassed
Flow (m³/s)
Bypass
Target
Capture
Efficiency
(%)
Hydraulic
Grade
Line In
(m)
Hydraulic
Grade Line
Out (m)
Gravity
Element
Headloss
(m)
Headloss
Method
I-12
Generic Default 100%
0.0762
0.0762
0.0000 N/A
100.0
238.16 238.16 0.00 Absolute
I-13
Generic Default 100%
0.0762
0.0762
0.0000 N/A
100.0
238.54 238.54 0.00 Absolute
I-14
Generic Default 100%
0.0762
0.0762
0.0000 N/A
100.0
237.31 237.31 0.00 Absolute
I-15
Generic Default 100%
0.0667
0.0667
0.0000 N/A
100.0
237.33 237.33 0.00 Absolute
I-16
Generic Default 100%
0.0667
0.0667
0.0000 N/A
100.0
237.31 237.31 0.00 Absolute
I-17
Generic Default 100%
0.0667
0.0667
0.0000 N/A
100.0
236.54 236.54 0.00 Absolute
I-18
Generic Default 100%
0.0254
0.0254
0.0000 N/A
100.0
237.19 237.19 0.00 Absolute
I-19
Generic Default 100%
0.1663
0.1663
0.0000 N/A
100.0
237.49 237.49 0.00 Absolute
I-20
Generic Default 100%
0.0667
0.0667
0.0000 N/A
100.0
235.19 235.19 0.00 Absolute
I-21
Generic Default 100%
0.0667
0.0667
0.0000 N/A
100.0
235.40 235.40 0.00 Absolute
I-22
Generic Default 100%
0.0667
0.0667
0.0000 N/A
100.0
235.01 235.01 0.00 Absolute
I-23
Generic Default 100%
0.0667
0.0667
0.0000 N/A
100.0
234.71 234.71 0.00 Absolute
I-24
Generic Default 100%
0.0667
0.0667
0.0000 N/A
100.0
234.76 234.76 0.00 Absolute
I-25
Generic Default 100%
0.0667
0.0667
0.0000 N/A
100.0
234.22 234.22 0.00 Absolute
I-26
Generic Default 100%
0.0254
0.0254
0.0000 N/A
100.0
235.57 235.57 0.00 Absolute
I-27
Generic Default 100%
0.1663
0.1663
0.0000 N/A
100.0
235.45 235.45 0.00 Absolute
I-28
Generic Default 100%
0.0667
0.0667
0.0000 N/A
100.0
233.59 233.59 0.00 Absolute
I-29
Generic Default 100%
0.0667
0.0667
0.0000 N/A
100.0
233.80 233.80 0.00 Absolute
I-30
Generic Default 100%
0.0667
0.0667
0.0000 N/A
100.0
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I-31
Generic Default 100%
0.0667
0.0667
0.0000 N/A
100.0
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I-32
Generic Default 100%
0.0667
0.0667
0.0000 N/A
100.0
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I-33
Generic Default 100%
0.0667
0.0667
0.0000 N/A
100.0
233.31 233.31 0.00 Absolute
I-34
Generic Default 100%
0.0286
0.0286
0.0000 N/A
100.0
233.69 233.69 0.00 Absolute
I-35
Generic Default 100%
0.1663
0.1663
0.0000 N/A
100.0
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I-36
Generic Default 100%
0.0667
0.0667
0.0000 N/A
100.0
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I-37
Generic Default 100%
0.0667
0.0667
0.0000 N/A
100.0
232.33 232.33 0.00 Absolute
I-38
Generic Default 100%
0.0667
0.0667
0.0000 N/A
100.0
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I-39
Generic Default 100%
0.0667
0.0667
0.0000 N/A
100.0
232.02 232.02 0.00 Absolute
I-40
Generic Default 100%
0.0667
0.0667
0.0000 N/A
100.0
232.11 232.11 0.00 Absolute
I-41
Generic Default 100%
0.0667
0.0667
0.0000 N/A
100.0
231.61 231.61 0.00 Absolute
I-42
Generic Default 100%
0.0238
0.0238
0.0000 N/A
100.0
231.74 231.74 0.00 Absolute
I-43
Generic Default 100%
0.1663
0.1663
0.0000 N/A
100.0
231.83 231.83 0.00 Absolute
I-44
Generic Default 100%
0.0833
0.0833
0.0000 N/A
100.0
230.73 230.73 0.00 Absolute
I-45
Generic Default 100%
0.1000
0.1000
0.0000 N/A
100.0
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I-46
Generic Default 100%
0.1000
0.1000
0.0000 N/A
100.0
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I-47
Generic Default 100%
0.1000
0.1000
0.0000 N/A
100.0
230.42 230.42 0.00 Absolute
I-48
Generic Default 100%
0.0000
0.0000
0.0000 N/A
100.0
229.76 229.76 0.00 Absolute
I-49
Generic Default 100%
0.1828
0.1828
0.0000 N/A
100.0
230.46 230.46 0.00 Absolute
I-50
Generic Default 100%
0.1825
0.1825
0.0000 N/A
100.0
228.65 228.65 0.00 Absolute
I-51
Generic Default 100%
0.1828
0.1828
0.0000 N/A
100.0
228.60 228.60 0.00 Absolute
I-52
Generic Default 100%
0.1825
0.1825
0.0000 N/A
100.0
227.56 227.56 0.00 Absolute
I-53
Generic Default 100%
0.3474
0.3474
0.0000 N/A
100.0
226.71 226.71 0.00 Absolute
I-54
Generic Default 100%
0.1828
0.1828
0.0000 N/A
100.0
227.50 227.50 0.00 Absolute
I-55
Generic Default 100%
0.1825
0.1825
0.0000 N/A
100.0
226.79 226.79 0.00 Absolute
I-56
Generic Default 100%
0.0952
0.0952
0.0000 N/A
100.0
226.80 226.80 0.00 Absolute
I-57
Generic Default 100%
0.1327
0.1327
0.0000 N/A
100.0
225.77 225.77 0.00 Absolute
I-59
Generic Default 100%
0.0952
0.0952
0.0000 N/A
100.0
225.88 225.88 0.00 Absolute
I-60
Generic Default 100%
0.1047
0.1047
0.0000 N/A
100.0
225.38 225.38 0.00 Absolute
I-61
Generic Default 100%
0.0995
0.0995
0.0000 N/A
100.0
225.40 225.40 0.00 Absolute
I-62
Generic Default 100%
0.1581
0.1581
0.0000 N/A
100.0
224.60 224.60 0.00 Absolute
I-63
Generic Default 100%
0.0873
0.0873
0.0000 N/A
100.0
224.65 224.65 0.00 Absolute
I-64
Generic Default 100%
0.1587
0.1587
0.0000 N/A
100.0
223.58 223.58 0.00 Absolute
ANÁLISIS DE RESULTADOS TR 2 AÑOS
Scenario: SISTEMA MODIFICADO + AREAS DE DRENAJE NOR OCCIDENTALES
Title: ALCANTARILLADO PLUVIAL PORE
Project Engineer: ENG. LEONARDO BECERRA L.
f:\...\modelo pluvial final\modelo pluvial.stm
ENG. LEONARDO BECERRA L.
StormCAD v5.6 [05.06.012.00]
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© Bentley Systems, Inc. Haestad Methods Solution Center Watertown, CT 06795 USA +1-203-755-1666
Page 3
Inlet elements for network with outlet: O-1
Label
Inlet
Total System Flow
(m³/s)
Total
Intercepted
Flow (m³/s)
Total
Bypassed
Flow (m³/s)
Bypass
Target
Capture
Efficiency
(%)
Hydraulic
Grade
Line In
(m)
Hydraulic
Grade Line
Out (m)
Gravity
Element
Headloss
(m)
Headloss
Method
I-65
Generic Default 100%
0.1279
0.1279
0.0000 N/A
100.0
223.80 223.80 0.00 Absolute
I-66
Generic Default 100%
0.1587
0.1587
0.0000 N/A
100.0
224.02 224.02 0.00 Absolute
I-67
Generic Default 100%
0.1269
0.1269
0.0000 N/A
100.0
223.74 223.74 0.00 Absolute
I-68
Generic Default 100%
0.1428
0.1428
0.0000 N/A
100.0
223.98 223.98 0.00 Absolute
I-69
Generic Default 100%
0.1190
0.1190
0.0000 N/A
100.0
223.34 223.34 0.00 Absolute
I-70
Generic Default 100%
0.2627
0.2627
0.0000 N/A
100.0
221.74 221.74 0.00 Absolute
I-71
Generic Default 100%
0.2626
0.2626
0.0000 N/A
100.0
221.96 221.96 0.00 Absolute
I-72
Generic Default 100%
0.2114
0.2114
0.0000 N/A
100.0
221.27 221.27 0.00 Absolute
I-100
Generic Default 100%
2.4618
2.4618
0.0000 N/A
100.0
235.37 235.37 0.00 Absolute
I-101
Generic Default 100%
1.7877
1.7877
0.0000 N/A
100.0
232.74 232.74 0.00 Absolute
I-102
Generic Default 100%
2.1236
2.1236
0.0000 N/A
100.0
230.25 230.25 0.00 Absolute
I-103
Generic Default 100%
2.1338
2.1338
0.0000 N/A
100.0
226.22 226.22 0.00 Absolute
I-104
Generic Default 100%
2.3286
2.3286
0.0000 N/A
100.0
224.19 224.19 0.00 Absolute
Outlet: O-1
Label Hydraulic
Grade
Line In (m)
Hydraulic Grade
Line Out (m)
Gravity
Element
Headloss
(m)
System
Additional
Flow (m³/s)
System
Known
Flow (m³/s)
System
Rational Flow
(m³/s)
System
Intensity
(mm/hr)
System Flow
Time (min)
System
CA (ha)
O-1 217.00
217.00
0.00
0.0000
0.0000
15.2119
65.13 49.87
84.11
Junction elements for network with outlet: O-1
Label
Hydraulic Grade Line
In (m)
Hydraulic
Grade Line
Out (m)
Gravity
Element
Headloss
(m)
Headloss
Method
System
Additional
Flow (m³/s)
System
Known
Flow
(m³/s)
System
Rational
Flow
(m³/s)
System
Intensity
(mm/hr)
System
Flow
Time
(min)
System
CA (ha)
PZ-2 247.03
247.03
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
0.4431
99.72 20.08 1.60
PZ-3 243.60
243.60
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
0.7837
98.67 20.54 2.86
PZ-4 243.22
243.22
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
1.0501
97.97 20.85 3.86
PZ-5 240.11
240.11
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
1.2727
96.77 21.41 4.74
PZ-6 239.95
239.95
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
1.4213
95.92 21.82 5.34
PZ-7 236.33
236.33
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
1.5895
95.28 22.13 6.01
PZ-8 235.46
235.46
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
1.9281
94.37 22.59 7.36
PZ-9 232.93
232.93
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
2.4013
93.77 22.90 9.22
PZ-10 231.49
231.49
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
2.8665
93.11 23.24 11.09
PZ-11 230.39
230.39
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
3.3266
92.44 23.61 12.96
PZ-12 228.45
228.45
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
3.7654
91.83 23.94 14.77
PZ-13 226.92
226.92
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
4.0348
91.28 24.25 15.92
PZ-14 226.25
226.25
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
4.2930
90.58 24.66 17.07
PZ-15 224.63
224.63
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
4.6327
90.08 24.95 18.52
PZ-16 223.76
223.76
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
5.0456
89.37 25.38 20.33
PZ-17 223.33
223.33
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
5.1491
88.40 25.97 20.98
PZ-18 222.92
222.92
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
5.2838
87.49 26.55 21.75
PZ-19 222.59
222.59
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
5.4759
86.64 27.11 22.76
PZ-20 222.37
222.37
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
5.6637
85.81 27.67 23.77
PZ-21 222.02
222.02
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
5.8287
85.00 28.24 24.69
PZ-22 221.49
221.49
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
6.1353
83.85 29.07 26.35
PZ-23 221.30
221.30
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
6.2610
83.46 29.37 27.02
PZ-24 220.84
220.84
0.00 Absolute
0.0000
0.0000 15.3428
65.69 48.97 84.11
PZ-25 235.87
235.87
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
0.1991
113.79 15.15 0.63
PZ-26 233.56
233.56
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
0.1990
113.78 15.15 0.63
ANÁLISIS DE RESULTADOS TR 2 AÑOS
Scenario: SISTEMA MODIFICADO + AREAS DE DRENAJE NOR OCCIDENTALES
Title: ALCANTARILLADO PLUVIAL PORE
Project Engineer: ENG. LEONARDO BECERRA L.
f:\...\modelo pluvial final\modelo pluvial.stm
ENG. LEONARDO BECERRA L.
StormCAD v5.6 [05.06.012.00]
3/12/2009 8:06 PM
© Bentley Systems, Inc. Haestad Methods Solution Center Watertown, CT 06795 USA +1-203-755-1666
Page 4
Junction elements for network with outlet: O-1
Label
Hydraulic Grade Line
In (m)
Hydraulic
Grade Line
Out (m)
Gravity
Element
Headloss
(m)
Headloss
Method
System
Additional
Flow (m³/s)
System
Known
Flow
(m³/s)
System
Rational
Flow
(m³/s)
System
Intensity
(mm/hr)
System
Flow
Time
(min)
System
CA (ha)
PZ-27 232.81
232.81
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
0.1989
113.72 15.17 0.63
PZ-28 230.93
230.93
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
0.1989
113.71 15.17 0.63
PZ-29 229.30
229.30
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
0.1989
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225.99
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
0.3473
114.28 15.01 1.09
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236.65
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
0.1908
113.78 15.15 0.60
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234.57
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
0.1909
113.84 15.13 0.60
PZ-33 232.81
232.81
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
0.1942
113.92 15.11 0.61
PZ-34 230.84
230.84
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
0.1887
113.45 15.24 0.60
PZ-35 229.71
229.71
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
0.1827
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PZ-36 227.94
227.94
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0.0000
0.0000
0.1827
114.22 15.03 0.58
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226.70
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
0.1827
114.24 15.02 0.58
PZ-38 234.62
234.62
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
2.4613
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PZ-39 232.02
232.02
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
2.4541
68.13 45.30 12.97
PZ-40 230.63
230.63
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
4.2238
67.93 45.59 22.39
PZ-41 230.12
230.12
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
4.1992
67.53 46.16 22.39
PZ-42 229.01
229.01
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
6.2732
67.27 46.54 33.58
PZ-43 228.70
228.70
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
6.2437
66.96 47.01 33.58
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226.31
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
6.2291
66.80 47.25 33.58
PZ-45 226.29
226.29
0.00 Absolute
0.0000
0.0000
8.2768
66.49 47.72 44.83
PZ-46 223.28
223.28
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0.0000
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219.82
0.00 Absolute
0.0000
0.0000 15.2976
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PZ-48 219.00
219.00
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0.0000
0.0000 15.2595
65.33 49.54 84.11
Pipe elements for network with outlet: O-1
Label Section
Shape
Section
Size
Length
(m)
Number
of
Sections
Constructed
Slope (%)
Energy
Slope
(%)
Total
System
Flow
(m³/s)
Average
Velocity
(m/s)
Upstream
Invert
Elevation (m)
Downstream
Invert
Elevation (m)
Hydraulic
Grade
Line In
(m)
Hydraulic
Grade Line
Out (m)
T-1 Circular
48
100.00
1 2.5790 1.6778
2.4613
5.88
233.76
231.18 234.62
231.66
T-2 Circular
48
82.50
1 1.5382 1.0395
2.4541
4.86
231.16
229.89 232.02
230.45
T-3 Circular
60
116.60
1 0.4220 0.4098
4.2238
3.40
229.56
229.07 230.63
230.06
T-4 Circular
60
105.20
1 0.8935 0.6790
4.1992
4.54
229.05
228.11 230.12
228.90
T-5 Circular
60
104.40
2 0.6293 0.4796
6.2732
3.70
228.09
227.43 229.01
228.70
T-6 Circular
60
99.40
1 2.1791 1.2853
6.2437
7.00
227.41
225.25 228.70
226.05
T-7 Circular
60
85.70
2 0.3886 0.1377
6.2291
3.08
225.23
224.90 226.31
226.29
T-7' Circular
60
191.10
1
1.4448 1.1915
8.2768
6.36
224.88
222.11 226.29
223.16
T-8 Circular
60
235.30
2 1.1101 1.0908 10.4909
5.20
222.09
219.48 223.28
220.84
T-9 Circular
30
83.60
1 0.0669 0.1241
0.1991
0.80
235.50
235.44 235.87
235.71
T-10 Circular 24
82.90
1
0.3244 0.3245
0.1990
1.45
233.27
233.00 233.56
233.28
T-11 Circular 18
100.70
1
3.1707 2.8701
0.1908
3.35
236.34
233.15 236.65
233.32
T-12 Circular 18
82.30
1
1.0510 0.9936
0.1989
2.25
232.50
231.63 232.81
231.87
T-13 Circular 15
100.10
1
2.5435 2.3495
0.1909
3.10
234.26
231.71 234.57
231.91
T-14 Circular 24
81.20
1
0.4089 0.4069
0.1989
1.58
230.64
230.31 230.93
230.58
T-15 Circular 15
98.50
1
1.9756 1.8499
0.1942
2.83
232.49
230.54 232.81
230.77
T-16 Circular 18
82.30
1
0.6221 0.6158
0.1989
1.84
228.99
228.48 229.30
228.76
T-17 Circular 15
99.40
1
1.9779 1.8519
0.1887
2.81
230.52
228.56 230.84
228.77
T-18 Circular 18
104.90
1
2.3451 2.1532
0.1827
2.96
229.41
226.95 229.71
227.13
T-19 Circular 30
102.80
1
1.6882 1.6747
0.1827
2.52
227.68
225.95 227.94
226.25
T-20 Circular 15
101.80
1
1.4224 1.3629
0.1827
2.45
226.39
224.94 226.70
225.18
T-21 Circular 24
92.80
1
1.9353 1.6902
0.3473
3.24
225.60
223.81 225.99
224.05
T-22 Circular 18
110.10
1
2.9237 2.6571
0.4431
4.01
246.60
243.38 247.03
243.67
T-23 Circular 30
54.30
1
0.8048 0.7829
0.7837
2.86
243.05
242.62 243.60
243.22
T-24 Circular 30
143.30
1
1.9456 1.6892
1.0501
4.30
242.60
239.81 243.22
240.21
ANÁLISIS DE RESULTADOS TR 2 AÑOS
Scenario: SISTEMA MODIFICADO + AREAS DE DRENAJE NOR OCCIDENTALES
Title: ALCANTARILLADO PLUVIAL PORE
Project Engineer: ENG. LEONARDO BECERRA L.
f:\...\modelo pluvial final\modelo pluvial.stm
ENG. LEONARDO BECERRA L.
StormCAD v5.6 [05.06.012.00]
3/12/2009 8:06 PM
© Bentley Systems, Inc. Haestad Methods Solution Center Watertown, CT 06795 USA +1-203-755-1666
Page 5
Pipe elements for network with outlet: O-1
Label Section
Shape
Section
Size
Length
(m)
Number
of
Sections
Constructed
Slope (%)
Energy
Slope
(%)
Total
System
Flow
(m³/s)
Average
Velocity
(m/s)
Upstream
Invert
Elevation (m)
Downstream
Invert
Elevation (m)
Hydraulic
Grade
Line In
(m)
Hydraulic
Grade Line
Out (m)
T-25 Circular 42
35.70
1
0.1232 0.2301
1.2727
1.46
239.34
239.30 240.11
239.95
T-26 Circular 42
104.50
1
3.1923 2.2995
1.4213
5.51
239.28
235.94 239.95
236.30
T-27 Circular 42
99.30
1
0.9314 0.9245
1.5895
3.62
235.62
234.69 236.33
235.46
T-28 Circular 42
101.80
1
2.5304 2.5263
1.9281
5.51
234.67
232.10 235.46
232.93
T-29 Circular 48
99.50
1
1.5066 1.4995
2.4013
4.80
232.08
230.58 232.93
231.49
T-30 Circular 48
99.50
1
1.1518 1.1473
2.8665
4.53
230.56
229.41 231.49
230.39
T-31 Circular 48
111.20
1
1.7707 1.7686
3.3266
5.53
229.39
227.42 230.39
228.45
T-32 Circular 48
98.80
1
1.5243 1.1150
3.7654
5.38
227.40
225.90 228.45
226.63
T-33 Circular 60
99.30
1
0.6853 0.6850
4.0348
4.06
225.88
225.19 226.92
226.25
T-34 Circular 60
94.30
1
1.4491 0.9309
4.2930
5.46
225.17
223.81 226.25
224.52
T-35 Circular 48
100.30
2
0.8814 0.8807
4.6327
3.89
223.79
222.90 224.63
223.76
T-36 Circular 48
103.80
2
0.4000 0.3992
5.0456
2.91
222.88
222.47 223.76
223.32
T-37 Circular 48
101.70
2
0.4000 0.3995
5.1491
2.92
222.45
222.04 223.33
222.91
T-38 Circular 48
98.20
2
0.4000 0.3904
5.2838
2.93
222.02
221.63 222.92
222.59
T-39 Circular 48
99.20
2
0.4000 0.3084
5.4759
2.94
221.61
221.21 222.59
222.37
T-40 Circular 48
100.30
2
0.4000 0.3526
5.6637
2.95
221.19
220.79 222.37
222.02
T-41 Circular 48
126.90
2
0.2326 0.3536
5.8287
2.54
220.77
220.48 222.02
221.49
T-42 Circular 48
64.80
2
0.6590 0.4031
6.1353
3.70
220.46
220.03 221.49
221.30
T-43 Circular 48
103.80
2
0.5077 0.4435
6.2610
2.73
220.01
219.48 221.30
220.84
T-44 Circular 60
99.90
2
1.0000 0.8520 15.3428
5.38
219.46
218.46 220.84
219.62
T-45 Circular 60
85.00
2
1.0000 0.9974 15.2976
5.38
218.44
217.59 219.82
219.00
T-46 Circular 60
84.30
2
0.6797 0.6873 15.2595
4.24
217.57
217.00 219.00
218.38
TS-1 Circular 15
19.30
1
4.9896 2.9218
0.2219
4.15
247.66
246.69 247.99
246.89
TS-2 Circular 15
18.10
1
7.6961 4.0878
0.2539
5.04
248.09
246.69 248.44
246.88
TS-3 Circular 15
14.00
1
12.0643 5.3267
0.2476
5.91
245.14
243.46 245.49
243.62
TS-4 Circular 15
20.80
1
8.4567 5.0073
0.1524
4.54
245.21
243.46 245.50
243.58
TS-5 Circular 30
4.00
1
16.6500 10.081
0.1905
5.70
243.28
242.62 243.54
243.22
TS-6 Circular 24
15.70
1
4.4459 3.4086
0.1270
3.27
243.46
242.77 243.69
243.22
TS-7 Circular 15
14.80
1
6.2432 3.1714
0.1905
4.33
241.05
240.13 241.37
240.29
TS-8 Circular 12
17.00
1
5.8529 3.6860
0.0876
3.46
241.26
240.26 241.49
240.38
TS-9 Circular 18
17.90
1
4.3464 2.3857
0.1905
3.75
240.89
240.11 241.19
240.28
TS-10 Circular 15
25.40
1
4.2835 2.8327
0.1816
3.72
237.86
236.77 238.17
236.94
TS-11 Circular 12
20.90
1
7.0144 5.7288
0.0317
2.77
238.31
236.84 238.44
236.91
TS-12 Circular 12
25.90
1
9.3665 7.1342
0.0762
3.95
238.32
235.90 238.54
235.99
TS-13 Circular 24
18.10
1
8.5134 5.8848
0.0762
3.53
237.13
235.59 237.31
235.67
TS-14 Circular 12
19.10
1
10.7326 7.2960
0.0762
4.15
237.95
235.90 238.16
235.99
TS-15 Circular 12
25.60
1
4.4258 3.4475
0.0667
2.90
237.11
235.97 237.31
236.08
TS-16 Circular 18
4.40
1
12.3864 3.8442
0.0667
4.01
236.37
235.82 236.54
235.91
TS-17 Circular 12
15.60
1
7.4423 4.6738
0.0667
3.50
237.13
235.97 237.33
236.07
TS-18 Circular 18
22.90
1
3.6681 3.6681
0.1663
3.40
237.20
236.36 237.49
236.65
TS-19 Circular 15
17.90
1
3.5642 3.2238
0.0254
1.99
237.08
236.44 237.19
236.65
TS-20 Circular 12
17.60
1
8.5905 5.7714
0.0667
3.69
234.81
233.30 235.01
233.39
TS-21 Circular 12
25.00
1
7.6077 5.8425
0.0667
3.53
235.20
233.30 235.40
233.39
TS-22 Circular 12
18.40
1
9.1680 6.3002
0.0667
3.77
234.99
233.30 235.19
233.39
TS-23 Circular 12
24.90
1
3.9036 3.0332
0.0667
2.78
234.56
233.59 234.76
233.70
TS-24 Circular 18
5.10
1
11.9412 4.1129
0.0667
3.96
234.05
233.44 234.22
233.52
TS-25 Circular 12
15.20
1
6.0461 3.8130
0.0667
3.25
234.51
233.59 234.71
233.69
TS-26 Circular 12
25.90
1
3.1815 2.5298
0.0667
2.58
233.49
232.67 233.69
232.78
TS-27 Circular 12
15.90
1
5.6038 3.6082
0.0667
3.16
233.56
232.67 233.76
232.77
TS-28 Circular 18
4.00
1
15.3250 13.617
0.0667
4.33
233.13
232.52 233.31
232.81
TS-29 Circular 12
24.10
1
7.5436 5.7276
0.0667
3.52
233.60
231.78 233.80
231.87
TS-30 Circular 12
17.30
1
9.3006 6.2090
0.0667
3.79
233.39
231.78 233.59
231.87
ANÁLISIS DE RESULTADOS TR 2 AÑOS
Scenario: SISTEMA MODIFICADO + AREAS DE DRENAJE NOR OCCIDENTALES
Title: ALCANTARILLADO PLUVIAL PORE
Project Engineer: ENG. LEONARDO BECERRA L.
f:\...\modelo pluvial final\modelo pluvial.stm
ENG. LEONARDO BECERRA L.
StormCAD v5.6 [05.06.012.00]
3/12/2009 8:06 PM
© Bentley Systems, Inc. Haestad Methods Solution Center Watertown, CT 06795 USA +1-203-755-1666
Page 6
Pipe elements for network with outlet: O-1
Label Section
Shape
Section
Size
Length
(m)
Number
of
Sections
Constructed
Slope (%)
Energy
Slope
(%)
Total
System
Flow
(m³/s)
Average
Velocity
(m/s)
Upstream
Invert
Elevation (m)
Downstream
Invert
Elevation (m)
Hydraulic
Grade
Line In
(m)
Hydraulic
Grade Line
Out (m)
TS-31 Circular 18
17.30
1
8.0578 5.4887
0.0667
3.45
233.03
231.63 233.20
231.71
TS-32 Circular 12
19.20
1
5.7240 5.3584
0.0254
2.41
235.45
234.35 235.57
234.57
TS-33 Circular 15
20.80
1
4.2115 2.6273
0.1663
3.61
235.15
234.28 235.45
234.44
TS-34 Circular 15
20.40
1
4.5539 4.5539
0.1663
3.72
233.44
232.51 233.74
232.81
TS-35 Circular 12
16.60
1
5.8916 5.5073
0.0286
2.52
233.56
232.58 233.69
232.81
TS-36 Circular 18
16.60
1
8.2108 5.4869
0.0667
3.47
231.83
230.47 232.00
230.54
TS-37 Circular 12
22.90
1
6.6157 4.9382
0.0667
3.36
232.13
230.62 232.33
230.71
TS-38 Circular 12
17.00
1
9.8706 6.5450
0.0667
3.87
232.29
230.62 232.49
230.70
TS-39 Circular 12
16.00
1
5.8687 3.7748
0.0667
3.22
231.91
230.97 232.11
231.07
TS-40 Circular 12
26.30
1
3.2586 2.5970
0.0667
2.60
231.82
230.97 232.02
231.08
TS-41 Circular 18
3.80
1
16.1842 4.4881
0.0667
4.41
231.43
230.82 231.61
230.90
TS-42 Circular 12
24.60
1
4.4228 3.2134
0.1000
3.24
230.25
229.16 230.49
229.29
TS-43 Circular 12
31.30
1
3.2332 2.5971
0.1000
2.89
230.17
229.16 230.42
229.30
TS-44 Circular 12
4.70
1
12.7660 9.7582
0.0000
0.00
229.76
229.16 229.76
229.30
TS-45 Circular 12
28.10
1
6.7046 5.1542
0.0833
3.59
230.51
228.63 230.73
228.73
TS-46 Circular 12
31.80
1
6.3208 4.9212
0.1000
3.69
230.64
228.63 230.88
228.75
TS-47 Circular 12
29.10
1
3.4708 3.2191
0.0238
1.98
231.62
230.61 231.74
230.84
TS-48 Circular 15
16.60
1
5.9880 3.2556
0.1663
4.11
231.54
230.54 231.83
230.70
TS-49 Circular 18
4.00
1
0.5500 0.5116
0.1825
1.72
228.35
228.33 228.65
228.61
TS-50 Circular 18
8.80
1
8.3295 2.9273
0.1828
4.68
230.16
229.43 230.46
229.58
TS-51 Circular 30
7.00
1
9.2143 2.7582
0.1828
4.58
228.35
227.70 228.60
227.83
TS-52 Circular 30
3.60
1
0.0500 0.2429
0.1825
0.70
227.27
227.27 227.56
227.52
TS-53 Circular 24
3.60
1
19.5556 2.4816
0.3474
7.41
226.33
225.62 226.71
225.82
TS-54 Circular 15
6.10
1
12.8197 3.5222
0.1828
5.56
227.19
226.41 227.50
226.57
TS-55 Circular 12
9.90
1
15.5960 7.1762
0.0952
5.05
226.56
225.01 226.80
225.11
TS-56 Circular 15
10.60
1
14.5094 5.6580
0.1825
5.81
226.48
224.94 226.79
225.08
TS-57 Circular 12
9.30
1
16.5054 7.3164
0.0952
5.15
225.64
224.11 225.88
224.21
TS-58 Circular 15
8.40
1
17.4643 6.4413
0.1327
5.67
225.51
224.04 225.77
224.15
TS-59 Circular 12
23.40
1
6.3256 4.4260
0.0995
3.69
225.15
223.67 225.40
223.80
TS-60 Circular 12
7.70
1
18.8727 7.2234
0.1047
5.55
225.13
223.67 225.38
223.78
TS-61 Circular 15
26.10
1
4.8199 3.5904
0.0873
3.17
224.43
223.18 224.65
223.29
TS-62 Circular 18
5.80
1
0.3966 0.4027
0.1581
1.47
224.32
224.29 224.60
224.57
TS-63 Circular 24
20.70
1
5.0135 3.1310
0.1279
3.42
223.57
222.53 223.80
222.64
TS-64 Circular 30
3.20
1
0.0500 0.2410
0.1587
0.68
223.31
223.31 223.58
223.55
TS-65 Circular 18
20.10
1
6.0975 3.7041
0.1269
3.77
223.49
222.27 223.74
222.39
TS-66 Circular 12
3.30
1
3.8182 1.8075
0.1587
3.44
223.73
223.60 224.02
223.83
TS-67 Circular 24
10.50
1
13.5790 13.046
0.1190
4.75
223.12
221.69 223.34
222.02
TS-68 Circular 12
1.80
1
6.0556 1.6733
0.1428
3.99
223.69
223.59 223.98
223.80
TS-69 Circular 30
2.90
1
6.8966 1.0749
0.2627
4.61
221.43
221.23 221.74
221.43
TS-70 Circular 24
9.10
1
2.7802 1.1026
0.2626
3.41
221.63
221.38 221.96
221.60
TS-71 Circular 30
5.90
1
2.4576 0.0665
0.2114
3.00
220.93
220.78 221.27
221.30
TS-72 Circular 48
10.00
1
7.2800 1.1647
2.4618
8.55
234.50
233.78 235.37
234.30
TS-73 Circular 24
8.20
1
11.5732 5.1300
1.7877
9.53
232.13
231.18 232.74
231.68
TS-74 Circular 40
12.60
1
6.3175 1.4029
2.1236
7.91
229.42
228.62 230.25
229.13
TS-75 Circular 60
8.90
1
3.8652 0.0719
2.1338
6.41
225.24
224.90 226.22
226.29
TS-76 Circular 36
6.90
1
9.1304 1.5778
2.3286
9.33
223.34
222.71 224.19
223.29
Universidad de los Andes
Departamento de Ingeniería Civil y Ambiental
Centro de Investigaciones en Acueductos y Alcantarillados - CIACUA
Evaluación de la capacidad hidráulica del interceptor de aguas lluvias paralelo al
río Pore, mediante modelación hidráulica con el software SWMM, municipio de
Pore, departamento de Casanare.
Boris Andrés Roa Pineda
ANEXO 3. Reporte modelación hidráulica del interceptor de aguas lluvias
paralelo al Río Pore
INFORME DE LA MODELACION HIDRÁULICA DEL INTERCEPTOR DE AGUAS LLUVIAS
STORM WATER MANAGEMENT MODEL - VERSION 5.0 vE (Build 5.0.018 vE)
Traducido por el Grupo Multidisciplinar de Modelación de Fluidos
Universidad Politécnica de Valencia
---------------------------------------------------------------
*********************************************************
NOTA: El resumen estadístico mostrado en este informe se
basa en los resultados obtenidos en todos los intervalos
de cálculo, no sólo en los intervalos registrados en el
informe.
*********************************************************
********************
Opciones de Análisis
*********************
Unidades de Caudal .............. LPS
Modelos utilizados:
Lluvia/Escorrentía ............ NO
Deshielo de Nieve ............. NO
Flujo Subterráneo ............. NO
Cálculo Hidráulico ............ SI
Permitir Estancamiento . NO
Calidad del Agua .............. NO
Método de Cálculo Hidráulico .... DYNWAVE
Fecha de Comienzo ............... JAN-26-2012 00:00:00
Fecha de Finalización ........... JAN-26-2012 04:00:00
Días Previos sin Lluvia ......... 0.0
Report Time Step ................ 00:05:00
Intervalo de Cálculo Hidráulico . 10.00 s
**********************
Errores de Continuidad
**********************
************************** Volumen Volumen
Cálculo Hidráulico ha·m 10^3 m3
************************** --------- ---------
Aporte Tiempo Seco ....... 0.000 0.000
Aporte Tiempo Lluvia ..... 0.000 0.000
Aporte Ag. Subterranea ... 0.000 0.000
Aportes dep. Lluvia ...... 0.000 0.000
Aportes Externos ......... 11.207 112.068
Descargas Externas ....... 11.206 112.059
Descargas Internas ....... 0.001 0.011
Perdidas Almacenamiento .. 0.000 0.000
Vol. Almacenado Inicial .. 0.000 0.000
Vol. Almacenado Final .... 0.000 0.000
% Error Continuidad ...... -0.002
******************************************
Incremento de Tiempo de Elementos Críticos
******************************************
Línea 13 (81.09%)
Línea 17 (13.68%)
********************************
Máximos Índices de Inestabilidad
********************************
Página 1
INFORME DE LA MODELACION HIDRÁULICA DEL INTERCEPTOR DE AGUAS LLUVIAS
Línea 10 (3)
******************************************
Resumen de Intervalo de Cálculo Hidráulico
******************************************
Intervalo de Cálculo Mínimo : 0.50 seg
Intervalo de Cálculo Medio : 1.81 seg
Intervalo de Cálculo Máximo : 10.00 seg
Porcentaje en Reg. Permanente : 0.00
Nº medio iteraciones por instante : 2.01
*************************
Resumen de Nivel en Nudos
*************************
---------------------------------------------------------------------
Nivel Nivel Altura Instante
Medio Máximo Máxima Nivel Máx.
Nudo Tipo Metros Metros Metros días hr:min
---------------------------------------------------------------------
A10 JUNCTION 0.37 0.51 235.40 0 01:00
B10 JUNCTION 0.25 0.34 234.41 0 01:00
C10 JUNCTION 0.41 0.57 229.43 0 01:00
D12 JUNCTION 0.31 0.42 226.73 0 01:00
E13 JUNCTION 0.41 0.56 222.59 0 01:00
24 JUNCTION 1.08 1.96 221.75 0 00:59
37 JUNCTION 0.24 0.31 234.50 0 01:00
39 JUNCTION 0.31 0.42 231.91 0 01:00
40 JUNCTION 0.34 0.45 231.31 0 01:00
41 JUNCTION 0.38 0.50 230.14 0 01:01
42 JUNCTION 0.46 0.61 228.74 0 01:01
43 JUNCTION 0.42 0.56 227.46 0 01:01
44 JUNCTION 0.52 0.70 226.23 0 01:01
45 JUNCTION 0.49 0.65 225.29 0 01:02
46 JUNCTION 0.52 0.70 221.90 0 01:02
24A JUNCTION 1.16 1.98 221.50 0 01:01
CAJA JUNCTION 0.16 0.21 232.69 0 01:00
47 OUTFALL 1.08 1.51 220.38 0 00:56
***************************
Resumen de Aportes en Nudos
***************************
-----------------------------------------------------------------------------------
--
Aporte Aporte Instante Volumen
Volumen
Lateral Total de Aporte Aporte
Aporte
Máximo Máximo Máximo Lateral
Total
Nudo Tipo LPS LPS días hr:min 10^6 ltr 10^6
ltr
-----------------------------------------------------------------------------------
--
A10 JUNCTION 974.21 974.21 0 01:00 5.261
5.261
B10 JUNCTION 926.07 926.07 0 01:00 5.001
Página 2
INFORME DE LA MODELACION HIDRÁULICA DEL INTERCEPTOR DE AGUAS LLUVIAS
5.001
C10 JUNCTION 1099.49 1099.49 0 01:00 5.938
5.938
D12 JUNCTION 1036.40 1036.40 0 01:00 5.597
5.597
E13 JUNCTION 1373.84 1373.84 0 01:00 7.419
7.419
24 JUNCTION 15341.81 15341.81 0 01:00 82.851
82.851
37 JUNCTION 0.00 974.36 0 01:00 0.000
5.261
39 JUNCTION 0.00 973.81 0 01:00 0.000
5.260
40 JUNCTION 0.00 1897.57 0 01:00 0.000
10.261
41 JUNCTION 0.00 1896.87 0 01:00 0.000
10.257
42 JUNCTION 0.00 2991.63 0 01:01 0.000
16.197
43 JUNCTION 0.00 2994.79 0 01:01 0.000
16.200
44 JUNCTION 0.00 2993.28 0 01:01 0.000
16.196
45 JUNCTION 0.00 4016.50 0 01:02 0.000
21.797
46 JUNCTION 0.00 5366.19 0 01:02 0.000
29.211
24A JUNCTION 0.00 20470.63 0 01:01 0.000
112.096
CAJA JUNCTION 0.00 925.87 0 01:00 0.000
5.001
47 OUTFALL 0.00 20470.65 0 01:01 0.000
112.059
******************************
Resumen de Sobrecarga en Nudos
******************************
La sobrecarga ocurre cuando el agua sube por encima del conducto más elevado.
---------------------------------------------------------------------
Máx. Altura Mín. Nivel
Horas sobre Tope bajo Base
Nudo Tipo en carga Metros Metros
---------------------------------------------------------------------
24 JUNCTION 0.43 0.443 0.000
24A JUNCTION 0.29 0.270 0.595
******************************
Resumen de Inundación en Nudos
******************************
Inundación se refiere a toda el agua que rebosa de un nudo, quede estancada.
--------------------------------------------------------------------------
Instante en Volumen Volumen
Caudal que sucede Total Máximo
Horas Máximo el Máximo Inund. Estanc.
Nudo Inundado LPS días hr:min 10^6 ltr ha-mm
--------------------------------------------------------------------------
24 0.04 151.08 0 01:00 0.011 0.00
Página 3
INFORME DE LA MODELACION HIDRÁULICA DEL INTERCEPTOR DE AGUAS LLUVIAS
*******************
Resumen de Vertidos
*******************
-----------------------------------------------------------
Frec. Caudal Caudal Volumen
Vertido Medio Máximo Total
Nudo de Vertido % Porc. LPS LPS 10^6 ltr
-----------------------------------------------------------
47 99.99 13033.74 20470.65 112.059
-----------------------------------------------------------
Sistema 99.99 13033.74 20470.65 112.059
***************************
Resumen de Caudal en Líneas
***************************
-----------------------------------------------------------------------------
Caudal Instante Veloc. Caudal Nivel
Máximo Caudal Máx Máxima Máx/ Máx/
Línea Tipo LPS días hr:min m/sec Lleno Lleno
-----------------------------------------------------------------------------
1 CONDUIT 973.81 0 01:00 3.37 0.15 0.30
2 CONDUIT 974.69 0 01:00 2.65 0.26 0.36
3 CONDUIT 1896.87 0 01:00 3.96 0.19 0.31
4 CONDUIT 1894.50 0 01:01 3.21 0.23 0.36
5 CONDUIT 2994.79 0 01:01 4.70 0.34 0.39
6 CONDUIT 2993.28 0 01:01 4.27 0.29 0.41
7 CONDUIT 2996.10 0 01:02 3.72 0.43 0.46
8 CONDUIT 4015.02 0 01:02 5.18 0.39 0.45
9 CONDUIT 5359.44 0 01:02 2.12 0.43 0.73
10 CONDUIT 20470.65 0 01:01 5.70 1.31 1.00
11 CONDUIT 974.36 0 01:00 3.08 0.80 0.68
12 CONDUIT 925.87 0 01:00 4.30 0.30 0.37
13 CONDUIT 925.93 0 01:00 8.44 0.11 0.23
14 CONDUIT 1098.01 0 01:00 2.62 0.72 0.63
15 CONDUIT 1036.77 0 01:00 4.10 0.60 0.56
16 CONDUIT 1374.68 0 01:00 3.29 0.72 0.63
17 CONDUIT 15197.88 0 00:59 4.23 0.97 1.00
************************
Resumen de Tipo de Flujo
************************
-----------------------------------------------------------------------------------
------
Longitud - Fracción de Tiempo en Tipo de Flujo - Número
Variac
Ajustada Seco (Caudal 0) Sub- Super Crítico Froude
Media
Conducto /Real Todo Ini. Final Crít. Crít. Ini. Final Medio
Caudal
-----------------------------------------------------------------------------------
------
1 1.00 0.03 0.00 0.00 0.01 0.95 0.00 0.00 2.00
0.0000
2 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.96 0.00 0.04 1.44
0.0001
3 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.95 0.00 0.04 2.07
Página 4
INFORME DE LA MODELACION HIDRÁULICA DEL INTERCEPTOR DE AGUAS LLUVIAS
0.0000
4 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.97 0.00 0.03 1.56
0.0001
5 1.00 0.00 0.01 0.00 0.02 0.97 0.00 0.00 2.21
0.0001
6 1.00 0.00 0.00 0.00 0.01 0.96 0.00 0.03 1.95
0.0001
7 1.00 0.00 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.98 1.60
0.0001
8 1.00 0.00 0.01 0.00 0.02 0.96 0.00 0.00 2.24
0.0001
9 1.00 0.00 0.00 0.00 0.74 0.19 0.00 0.07 0.87
0.0002
10 1.00 0.00 0.00 0.00 0.31 0.69 0.00 0.00 1.25
0.0007
11 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1.54
0.0002
12 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 2.65
0.0001
13 1.00 0.04 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.96 6.66
0.0000
14 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1.26
0.0002
15 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 2.25
0.0002
16 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1.55
0.0002
17 1.00 0.02 0.02 0.00 0.38 0.57 0.00 0.01 0.91
0.0005
**********************************
Resumen de Sobrecarga de Conductos
**********************************
----------------------------------------------------------------------------
Horas Horas
--------- Horas Lleno ------- Q > Q unif. Capacidad
Conduit Ambos Ext Ext.Ini. Ext.Fin. Tubo Lleno Limitada
----------------------------------------------------------------------------
10 0.22 0.22 0.23 1.87 0.22
17 0.43 0.43 0.43 1.47 0.01
Instante de inicio del análisis: Sat Jan 28 20:46:59 2012
Instante de finalización del análisis: Sat Jan 28 20:46:59 2012
Tiempo total transcurrido: < 1 s
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